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1、懸挑式雙排腳手架搭設與拆除施工方案一、搭設1、xx市xx區和諧居廉租房工程項目5#商住樓，建筑高度：35米,按照施工組織設計要求，自二層以上開始采用懸挑式雙排腳手架，27、811包括屋面在內分二次到頂. 2、本工程采用扣件式鋼管腳手架體系。 3、為了便于全封閉施工，因此本工程腳手架隨剪力墻施工時同時搭設，但必須獨立搭設，不得與剪力墻模板架體連接再在一起，防止模板腳手架拆除時，造成外腳手架不牢固和不規范現象。4、本腳手架搭設的目的是對工程的施工起全封閉圍護作用。5、本腳手架為懸挑式雙排腳手架，每次懸挑高度為15米,立桿采用單立管。6、本腳手架懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2、30米，建筑物內錨固段長度2。6米以上。7、搭設尺寸為：立桿的縱距1.5米，立桿橫距1.05米，大橫桿的步距1.5米。采用的鋼管類型為483。5，連墻件設置：豎向間距3。00米,水平間距4。5米.施工均布荷載為3。0kN/m2，每懸挑一次，在首層上滿鋪竹跳板，并且里排腳手架與墻體之間用竹夾板封閉嚴密，同時在每次懸挑的第3層位置時，用尼龍安全網平掛一次進行隔離,平網的網目不的大于66。懸挑水平鋼梁的支撐，采用上挑式,支桿采用 70。06mm鋼管，并同時采用鋼絲繩進行拉結，鋼絲繩直徑大于等于10mm(具體要求見計算結果）。8、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內,必須錯開，錯開距離不小于50公分。93、當搭至有連墻件的構造點時在搭設完該處的的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后,應立即設置連墻件。 10、為了整齊起見，搭設第五層架體時最上面的立桿可以采用搭接，搭接長度不小于1米，搭接采用不少于2個旋轉扣件固定,各接頭的中心至主節點的距離不大于60公分，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于10公分，架體搭設時必須保證高出每個作業層1。2米。 11、縱向水平桿必須在立桿的里邊，其長度不小于3跨,采用對接扣連接,但，必須交錯布置,兩根相鄰的水平桿接頭不得設在同跨、同步內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離不小于50公分，各接頭中心至最近主節點的距離不大于60公分。 12、小橫桿的設置必須在主節4、點處設置一根,小橫桿靠墻一端的外伸長度不大于30公分，桿端距墻面距離不大于10公分。 13、斜撐支桿必須設置掃地桿：縱向掃地桿距樓面上皮的距離不大于20公分. 14、連墻件設置：從腳手架第一步開始設置連墻件，以后每層樓設置連墻件，連墻件的間距不大于3個跨間。連墻件應設置在主節點處,偏離主節點處不大于30公分,如果設置有困難時，應采取其它可靠辦法連接。 15、剪刀撐設置：從拐角處開始每隔4。5m設一道剪刀撐（即3個跨間），剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m.斜桿與地面的傾角在4560之間.剪刀撐的接長必須采用搭接，搭接長度不小于50公分。16、門洞處采用上升式斜桿，平行弦桿桁架結點型式，斜桿與地5、面的傾角應在4560之間，平行架的每個平面處每個節間加斜腹桿. 17、門洞桁架的兩側必須用雙管立桿，副立桿的高度應高于門洞口12步。門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件應靠近主節點外的扣件。 18、作業層上應設一道防護欄桿，防護欄桿高度為0.9米高，外排立桿里面設擋腳板，擋腳板用竹跳板立靠在立桿上，用鐵絲與立桿綁扎牢固。19、腳手板應滿鋪、鋪穩、離墻面1215公分，竹跳板采用對接、對接下的小橫桿間距不大于30cm，板頭用鐵絲綁扎牢固。20、從頂層的腳手板往下計,四步架處滿鋪一層腳手板.二、密目網封閉 1、由于樓層比較高，所以采用全封閉辦法進行封閉。密目網必須保證質量，6、經驗收合格方可使用。 2、密目網掛設時,必須采用1416鐵絲綁扎，不得用扎絲綁扎。3、密目網由上而下依次綁扎，必須綁扎在縱向水平桿上。4、網與網之間的連接，均采用1416號鐵絲綁扎.三、腳手架拆除 1、腳手架拆除時，應先檢查扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求。 2、應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施。 3、應由單位工程技術負責人進行拆除安全技術交底. 4、應清除腳手架上雜物及地面障礙物。 5、拆除作業時，必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。 6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后，再拆腳手架。分段拆除不大于2步，如高差大于2步時，應增設連7、墻件加固。 7、當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度時,應先在適當的位置搭設臨時拋撐加固，再拆除連墻件. 8、拆除作業時嚴禁各構配件拋擲至地面。9、拆除作業時必須設置警戒區域，并有專人看護。四、計算書詳見附件：懸挑腳手架計算書xx市xx區和諧居廉租房工程項目5商住樓，建筑高度:35米,槽鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ592011）、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91） 以及本工程的施工圖紙。一、參8、數信息：1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 15 m,立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1.05m,立桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0。30 m；大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步三跨,豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2?；詈奢d參數施工均布荷載（kN/m2)：2.000；腳手架用途：裝修腳手架;同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市，查荷載規范基本風壓為0.450kN/m2，9、風荷載高度變化系數z為1。000,風荷載體型系數s為1。128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m）：0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2）:0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0。150;安全設施與安全網自重標準值(kN/m2)：0.005；腳手板鋪設層數：8 層;腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度1.8 m。與樓板連接的螺栓直徑（mm）:20。00；樓板混凝土標號：C35；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為10、：6。000；鋼絲繩與墻距離為(m):3。000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)第5.2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0.31.05/（2+1)=0。105 kN/m ；活荷載標準值： Q=21。05/(2+1）=0.7 kN/m;靜荷載的設計值： q1=1。20.11、038+1。20。105=0。172 kN/m;活荷載的設計值： q2=1.40。7=0.98 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0。080。1721。52+0。100。981.52 =0。251 kN。m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為 M2max= -0。100.1721。520.1170.981.52 =0。297 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max（0。251106，012、。297106)/5080=58.465 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為= 58.465 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度.計算公式如下:其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0。7 kN/m；最大撓度計算值為：= 0。6770。14315004/(1002。06105121900)+0。9900.715004/(1002.06105121900） = 1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于大橫13、桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm,滿足要求！三、小橫桿的計算：根據JGJ1302001第5。2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0381。5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值:P2=0.31.051.5/(2+1）=0.158 kN;活荷載標準值：Q=21。051.5/（2+1） =1。050 kN;集中荷載的設計值： P=1。2(0。058+0。158)+1.4 1.05 = 1.728 k14、N；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = 1。7281。05/3 = 0。605 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0。611106/5080=120。313 N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力 =120。313 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考15、慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax=50.03810504/(3842.06105121900） = 0.024 mm ;大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。158+1.05 = 1。265 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = 1265.11050（310502-410502/9 ) /（722。06105121900） = 2.07 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0。024+2。07 = 2.094 mm；小橫桿的最大撓16、度為 2。094 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數1。00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381。52/2=0。058 kN;小橫桿的自重標準值: P2 = 0。0381。05/2=0。02 kN；17、腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051。5/2=0。236 kN；活荷載標準值: Q = 21.051。5 /2 = 1。575 kN；荷載的設計值： R=1。2（0.058+0.02+0.236)+1。41。575=2.582 kN;R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/mNG1 = 0.1394+(1。502/2)0.038/1。5015。00 = 2。667kN；(2）腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板18、，標準值為0。3kN/m2NG2= 0.381。5（1。05+0。3)/2 = 2.43 kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3 = 0.1581。5/2 = 0。9 kN；(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網;0.005 kN/m2NG4 = 0.0051。515 = 0.112 kN；經計算得到,靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.11 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；風荷載標準值19、按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用：Wo = 0.45 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用： Uz= 1 ; Us - 風荷載體型系數:取值為1.128;經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 0.4511。128 = 0。355 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2NG+1。4NQ= 1。26.11+ 1。43。15= 11.741 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851。4NQ20、 = 1.26。11+ 0。851。43。15= 11。08 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40。3551.51.52/10 = 0。143 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值:N = 11。741 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1。58 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表得：k = 1。155 ;當驗算桿件長細比時,取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得： = 1。5 ;計算長度 ，由公式 lo = kh 確定：l0 = 2.59921、 m;長細比 Lo/i = 164 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0。262 ；立桿凈截面面積： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； = 11741/(0.262489）=91。645 N/mm2；立桿穩定性計算 = 91。645 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 11。080 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式22、規范表得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2。599 m；長細比： L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.262立桿凈截面面積： A = 4。89 cm2;立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; = 11079.9/(0.262489)+142705.395/5080 = 114。574 N/mm2；立桿穩定性計算 = 114。574 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f23、 = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。355 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13。5 m2;按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）， N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 6。716 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.716 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 24、300/15。8的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度；又: A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 11。716 Nf = 95。133，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接.由以上計算得到 Nl = 11.716小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳25、手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 26 cm4，截面抵抗矩W = 10.4 cm3，截面積A = 6。93 cm2。受腳手架集中荷載 N=1。26。11 +1。43.15 = 11。741 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.26。930.000178.5 = 0。065 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 15.77 kN；R2 = 8.112 kN；R3 = -0。26、152 kN。最大彎矩 Mmax= 1。818 kN。m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1。818106 /（ 1。05 10400 ）+ 11。741103 / 693 = 183。4 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 183.4 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號槽鋼，計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 737 235 /（ 120050235） = 2。46由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB500172003）附表B，得到b值為0.927、55。經過計算得到最大應力 = 1.818106 /（ 0。95510400 )= 182.941 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 182。941 小于 f = 215 N/mm2 ，滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=16.984 kN；十一、拉繩的強度計算：鋼絲拉繩(支桿）的內力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=16。984 kN 選擇619鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度128、700MPa，直徑14mm。其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)，查表得Fg123KN; - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8。0。85; K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=17。425KNRu16。984KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為N=RU=16。984kN鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2;所需要的鋼絲拉繩29、(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=（169844/3。14250） 1/2 =21mm；十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0。152 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10。9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=152.3634/（3.142502)1/2 =1.393 mm;水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力30、錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0。152kN; d - 樓板螺栓的直徑,d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2; f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于152.363/(3。142201.57)=1。545mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67。51kN螺栓的軸向拉力N=0.152kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN,滿足要求！3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N = 8。112kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=16.7N/mm2;經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=8.11 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！