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1、xx科技園xxxx西南側邊坡地質災害治理工程腳手架（專項）方案編制單位 編 制 人： 審 核 人： 批 準 人: 編制日期: 年 月 日 一、編制依據1。施工圖紙xx科技園xxxx西南側邊坡地質災害治理工程施工圖紙。2。主要規范、規程：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJl302011建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91建筑施工安全檢查標準 JGJ592011建筑結構荷載規范 GB50009-2012二、工程概況xx科技園xxxx西南側邊坡地質災害治理工程位于xx工作站xx居委會xx科技園xxxx西南側，為土質邊坡,坡面為雜草覆蓋，該邊坡原始地貌類型為低丘陵地貌，后因人工建設2、填土挖方形成人工邊坡，邊坡為土質邊坡，擬治理面積約2650，邊坡長約180m,坡高約4。017.0m。西側邊坡為三級坡，坡腳為毛石擋墻,擋墻高約34m,擋墻底厚約1。5m，埋深約1m。邊坡坡率約為1：0.41:1，坡中有一3.07.0m寬平臺，邊坡坡頂外約315m為68層樓房，樓房為框架結構，基礎為人工挖孔樁基礎，緊挨坡腳為一層建筑物,坡面為植被覆蓋；南側邊坡為二級坡，坡腳為土擋墻,擋墻高約24m，擋墻底厚約1。5m,埋深約1m。邊坡坡率約為1：0。71：1：1，坡頂外約24m為78層高樓房，樓房為框架結構，基礎為人工挖孔樁基礎。坡面為植被覆蓋。三、施工部署總體設計思路：根據工程結構特點和施工3、各方面的技術因素,沿著坡面搭建雙排落地式鋼管腳手架,全長180米呈L型，腳手架搭設總高度417米，按施工要求雙排架寬1500，外伸200，外伸離坡面300。腳手架立桿橫距1.5m，縱距1.5m,步距1。5m，橫向水平桿鋪設0。253m腳手板，外排架子內側安全密目網全封閉防護。鋼管腳手架的架體均距坡面300.四、材料要求1、所用鋼管扣件應有合格證，管徑48允許偏差0.5mm，壁厚3。5mm,允許偏差0。5mm，鋼管內外表面銹蝕深度0。5mm,密目安全網必須經檢驗合格且具有安全準用證。五、構造要求及措施 1、落地式腳手架地基處理：四周回填土采用3:7灰土分層夯實，腳手架立桿下回填土高出自然地面204、0，鋪50厚的木制墊板（枕木或18#槽鋼支墊）,并于立桿腳每隔3米打一根鋼管埋入地下，并且雙面焊接于立桿，防止腳手架滑腳。所有基礎必須平整、布設平穩，不得懸空，并在四周距腳手架外立桿50外設一排水溝。2、立桿搭設應符合下列規定:、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不大于500,各接頭中與主節點的距離不宜大于步距的1/3.、當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。、除最上一段立桿外，接頭均必須用對接扣件連接，頂層立桿采用搭接時搭設長5、度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應少于100，立桿頂端宜高出坡頂1m. 3、（大橫桿）縱向水平桿搭設應符合下列規定：大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與小橫桿扣緊。同步大橫桿四周要交圈,每步腳手架大橫桿中間設一根牽桿.、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。、縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。搭接時搭長1 m,用等距分布的三個旋轉扣件固定.、縱向水平桿的接長規則：a、同一跨距內的相鄰兩桿不得同時存在接頭；b、隔一跨距的兩桿的接頭相互錯開的距離500;c、接頭應盡量靠近主節點設置，接頭中心與主節點中心距離1/3L b6、 4、小橫桿： 每一檔內外立桿、每一步都必須設置一根小橫桿,并采用十字扣件扣緊，大橫桿與小橫桿用十字扣緊。小橫桿伸出外挑立桿邊緣距離不小于10cm,且長度要求基本一致,最大不超過20cm。小橫桿應在立桿分上下兩層相向布置. 5、剪刀撐:腳手架剪刀撐隨立桿縱橫水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。并在整個側面上連續布置.各剪刀撐按3步3跨設置一道,斜桿與底排大橫桿的夾角在4560之間.剪刀撐相交點處于同一條直線上,并沿架高連續布置.剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度不小于1m。并用不小于2個轉向扣件連接固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不小于lOcm。剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根7、斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用轉向扣件固定，在中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距底排大橫桿不大于30cm。每根最下面的剪刀撐桿的下端部必須支撐在立桿的墊木上。 7、腳手板: 腳手板采用0。25m3m竹腳手板鋪設.在架底排先鋪一層密目安全網上鋪竹腳手板(滿鋪）。竹木腳手板采用對接平鋪，平鋪處設兩根橫向水平桿,板端懸出長度和兩橫向水平間距為130150mm，及300，其板長兩端均應支承桿可靠地固定.腳手架與建筑物之間空檔采用竹制腳手板防護。隨作業層上升，同時作業不超過二層。對特殊部位未能滿鋪時，應在所鋪位置端頭用腳手板或密目安全網進行豎8、向隔離。所有腳手板必須用不小于16鉛絲綁扎牢固。靠墻一側轉角部位腳手板應重疊鋪設，避免出現探頭現象。8、作業層的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定板：在作業層設置二根橫向防護欄桿.、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側.、防護欄桿應搭設在兩橫桿中部850mm處。、擋腳板高度不應小于180。9、架體與邊坡面的拉結采用12 鋼筋、頂撐、鋼管等組成的部件，其中鋼筋承受拉力,壓力由頂撐、鋼管等傳遞。本工程考慮采用預設砼25鋼筋作為坡面為架體的拉接點，預設點可與搭設鋼管架施工進度同步。預設點與腳手架水平桿之間采用雙面焊接連接，焊縫長度為5倍鋼筋直徑。拉結點垂直間距不大于3.4m,水平間距不超過4.5m。109、防護設施:腳手架要采用密目安全網全封閉式滿掛。密目網采用1。8m6m的規格用不小于纖維繩扎在大橫桿外側立桿內側.立網的上下口與架體內側橫桿要牢固扎結，固定點的間距應不大于50,上下兩網之間的拼接要嚴密。11、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩胯與立桿固定，高低差不應大于1m.12、扣件安裝符合下列規定：、扣件規格必須與鋼管外徑相同.、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65N。m。、在主節點處固定橫向水平桿、10、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。、對接扣件開口應朝上或朝內。、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.13、防雷措施： 采用避雷針與大橫桿連通，接地線與整幢建筑樓內避雷系統連成-體的措施。 避雷針共設4根在建筑物四個大角處布置，避雷針采用12鍍鋅圓鋼制作，高度大于腳手架lm.并將所有最上一層的大橫桿連通,形成避雷網絡。 接地線采用404鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷網連成整體。接地線的連接應焊接牢固,與立桿連接時應用二道螺栓卡箍連接，保證接觸面不小于10cm2。 接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置，按腳手架長度不超過50m設置11、個。位置不得選在人們經常走過的地方,以免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者連接采用焊接，焊接長度不小于扁鋼寬度的二倍。測試接地電阻不超過10Q。同時應注意與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以免發生擊穿。六、腳手架的搭設與拆除 1、鋼管腳手架的搭設順序為:立桿掃地桿小橫桿大橫桿（牽桿)剪刀撐連墻桿腳手片鋪設防護欄桿掛安全網。定位定距：根據建筑物結構要求在建筑物四周用尺量出立桿距離.搭設時宜先立里立桿,后立外立桿,先立兩頭桿再立中間桿。 2、腳手架的拆除 拆除腳手架應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、安全網、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆大橫桿、小橫桿、立桿等。 不準分12、立面拆架或在上下兩步同時進行拆架，做到步一清、一桿一清，拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣.拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時應先拆中間扣件，然后托住中間,再拆端頭扣.所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降。嚴禁先拆除連墻件或數層拆除后再拆除腳手架，分段高差不大于2步，如高差小于2步，應增設連墻件加固。當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m)時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應采取如下規定設置連墻件和橫向斜撐加固：兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于4 m（2步），橫向斜撐在同一節間，由底至頂呈之字形連續布置,中13、間每隔6跨設置一道.卸料時各配件嚴禁拋擲至地面.七、安全施工技術措施：（一）腳手架搭設過程1、應劃出工作標志區，禁止：行人進入，統一指揮,上下呼應,動作協調，嚴禁在無人指揮下作業.當解開與另一人有關的扣件時必須告訴對方，并得到對方允許，以免墜落傷人。 2、腳手架及時與結構拉結或采用支頂,以保證搭沒過程安全，未完成腳手架在每日收工前一定要確保架子穩定。（二）腳手架上施工作業的安全技術措施 1、腳手架搭設完畢后，經項目部安全員、監理檢查驗收合格后方可使用。任何班組和個人未經同意不得任意拆除腳手架部件。 2、嚴格控制施工荷載，腳手架上不得集中堆放施荷,施工荷載不得超過2KNm2，確保較大安全儲備。 14、3、裝修施工時同時作業層數不超過二層。 4、各作業層之間設置可靠防護柵欄，防止墜落物體傷人. 5、定期檢查腳手架，發現問題和隱患在施工作業之前及時維修加固，以達到緊固穩定確保施工安全。 （三）腳手架的拆除安全技術措施 1、拆架前全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂作業計劃報清批準;進行技術交底后才準進行拆架作業。 2、架體拆除前，必須察看施工現場環境，外腳手架、地面的設施等各類障礙物、連墻桿及被拆架件各吊點，凡能提前拆除的盡量拆除. 3、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 4、拆除時要統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的結扣15、時，應先通知對方。以免墜落。 5、在拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開。 6、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8、所有桿件、扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9、所有腳手板、腳手片應自外向里豎立搬運，以防腳手片、板和垃圾物從高處墜落傷人。 10、拆下的另配件要集中裝入袋和箱內用吊籃吊下，拆下的鋼管要用卸扣綁扎牢固,雙點起吊，嚴禁從高處拋擲。八、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛生的貫標精神,要求施工時做到如下： 1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽,高空作業系好安全帶，穿16、好防滑鞋等，施工現場嚴禁吸煙。 2、進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏花草損壞樹木，隨意拆除和移動標示牌。 3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作要求精力集中，禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架搭設人員必須經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢,體檢合格者方可發上崗證。5、凡患有高血壓、貧血、心臟病及其它不適于高空作業者一律不得上腳手架操作。 6、上架作業人員上下均應走人行樓梯，不得攀爬架子。 7、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業時，如要拆改應由架子工來完成,任何人不得私自拆改。 8、腳手架驗收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時,須經技術部同意后由架子工17、操作. 9、不準利用腳手架吊運重物. 10、在架子上作業人員不得隨意拆動腳手架的所有接點、扣件等所有部件。 11、拆除腳手架使用電焊和氣割時，應派專職人員做好消防工作，配備料斗，防止火星和切割濺落。 12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要檢查，發現桿件變形,防護不全、拉接松動等應及時加固。 13、要保證腳手架的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 14、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物件及其它物品。 15、使用的工具要放在工具袋內,防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。 16、腳手架堆放場地，應做到擺放整齊、合理、整潔、專人保管，并建立嚴格的退領手續。 17、施工人18、員要做到活完料清，確保施工材料不浪費。18、遇六級以上大風、大霧、大雨、大雪天氣應停止腳手架作業。九、冬季施工冬季搭設腳手架必須將鋼管上的冰雪等清理干凈，遇到刮風，下雪應立即停止作業，每天作業時間應選在早晨9：00時，下午5：00時。在冬季要經常檢查腳手片、斜道、跳板上有無積雪、結冰、積水,若有應隨時清理，并采取防滑措施。十、鋼管落地腳手架計算書落地架計算書1 、計算依據鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)建筑地基基礎設計規范(GB 500072011） 建筑結構荷載規范（GB 50009-2012）2、 參數信息1。腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱19、距為 1.50米，立桿的橫距為1。50米,立桿的步距為1。50 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 17.0 米，立桿采用單立管；內排架距離坡面寬度為0。30米；小橫桿在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；架體與坡面連接采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米,水平間距4。50 米，采用12鋼筋雙面焊接至立桿與砼設于坡體25鋼筋焊接,其中鋼筋承受拉力,壓力由立桿、鋼管等傳遞。2。活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2)：2.000;腳手架用途：其它用途；同時施工層數：1;3.風荷載參數廣東省深圳市地區20、,基本風壓為0。75，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；考慮風荷載4。靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2)：0.150；安全設施與安全網（kN/m2 ）：0。005；腳手板鋪設層數：4；腳手板類別：竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片;5.地基參數地基土類型：素填土；地基承載力標準值（kN/m2)：500。00；基礎底面擴展面積（m2):0.09；基礎降低系數：0.40。圖1 腳手架搭設正立面圖(計算簡圖）圖2 工程腳手架搭設立面圖13。5。3 小橫桿的計21、算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0。3501.500/3=0。175 kN/m ；活荷載標準值: Q=2。0001.500/3=1.000 kN/m；荷載的計算值: q=1.20。038+1。20.175+1。41.000 = 1.656 kN/m； 小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩,計算公式如下： 最大彎矩 Mqmax =1。6561.5002/8 = 0.422、66 kN。m； = Mqmax/W =91.687 N/mm2；小橫桿的計算強度小于 205。0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0.175+1.000 = 1。213 kN/m ;最大撓度 V = 5.01。2131500。04/（3842。060105121900.0）=3.185 mm；小橫桿的最大撓度小于 1500。0 / 150=10。000 與10 mm，滿足要求！15。5.4 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381。523、00=0。058 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501.5001。500/3=0。262 kN；活荷載標準值: Q= 2.0001.5001.500/3=1.500 kN；荷載的計算值: P=（1。20.058+1.20。262+1.41。500)/2=1.242 kN；大橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。080。0381。5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算：M2max=0。2671。2421。500= 0。497 kN。m；M 24、= M1max + M2max = 0.010+0.497=0.508 kN.m抗彎強度：= 0。508106/5080。0=99。963 N/mm2；大橫桿的抗彎強度= 99.963 小于f=205。0N/mm2;3。撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和，單位：mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0.6770。0381500。04 /(1002。060105121900.0） = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（0。058+0.262+1。500）/225、=0.910kN V= 1。8830。9101500。03/ ( 100 2。060105121900.0） = 2。303 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0。052+2。303=2.356 mm；大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10。0 或者 10 mm,滿足要求！13.5.5 扣件抗滑力的計算按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力26、設計值，取6.40 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381。500=0.058 kN；腳手板的荷載標準值： P2 = 0.3501。5001.500/2=0.394 kN；活荷載標準值： Q = 2。0001。5001。500 /2 = 2.250 kN;荷載的計算值: R=1。2（0.058+0.394）+1.42.250=3。692 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 13。5。6 腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重27、標準值（kN/m)；本例為0。1394 NG1 = 0.13913.000 = 1。812 kN；（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）;本例采用竹串片腳手板,標準值為0.35 NG2= 0.35041.500(1.500+0.3）/2 = 1.890 kN;(3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m);本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.15 NG3 = 0。15041。500/2 = 0。450 kN;（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051。50013.000 = 0。098 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG428、 = 4。250 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2。0001.5001。5001/2 = 2.250 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Wo = 0。750 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us 風荷載體型系數:Us =0.649 ；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0。7500.840029、.649 = 0。286 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1。24.250+ 1。42.250= 8。250 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1。24.250+ 0。851.42。250= 7.777 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40.2861.500 1.5002/10 = 0.115 kN.m;13。5。7 立桿的穩定性計算不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸心壓力設計值30、 ：N =8。250 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數 ：K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：U = 1。590計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 :lo = 2。755 m；Lo/i = 174。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0.235 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8250。000/（0.235489.000）=71。789 N/m31、m2；立桿穩定性計算 = 71。789 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.777 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.58 cm；計算長度附加系數 ： K = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：U = 1。590計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2。755 m；Lo/i = 174.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.235立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 32、cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2; = 7777。140/（0。235489。000）+114948。690/5080。000 = 90.305 N/mm2；立桿穩定性計算 = 90。305 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！13。5.8 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500。000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數:kc = 0.400 ; 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =86.413 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.777 kN；基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。p=86。413 fg=200。000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！