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1、基礎大體積砼分項專項施工方案編制人：審核人:批準人：目錄一、工程概況2二、編制依據2三、施工準備2四、工具材料配備3五、施工操作人員配備3六、施工過程質量控制人員配備3七、施工工藝流程3八、主要施工方法及方式4九、混凝土泌水處理5十、混凝土的表面處理5十一、混凝土的溫度監控61.測溫點的布置62.溫度記錄6十二、混凝土的溫升及裂縫控制計算7十三、混凝土的養護1十四、技術保證措施1一、 工程概況5#、6#樓高層民用建筑，地上26層，地下1層 ;為剪力墻結構。地下室面積1014.8m2;采用C30P6混凝土，建筑基礎為筏板結構，厚度1。40m總混凝土量為1883m3。基礎底板大體積混凝土的施工是本2、工程中的一個關鍵的環節,必須充分重視。在施工前仔細確定施工方案并與設計單位、商品混凝土公司一起商討大體積混凝土的配合比設計、施工原材料等問題，充分考慮各方面的因素，并從基礎筏板原材料（水泥、砂、石、外加劑等）的選用、混凝土配合比設計、溫差的控制、混凝土的澆筑施工及養護、測溫工作等環節綜合考慮,抓住每個環節，做到每個環節均有專人控制、觀察并做好記錄，做好基礎大體積混凝土的澆搗和養護工作，來確保建筑工程質量。二、 編制依據施工圖紙大體積混凝土施工規范（GB504962009）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）建筑工程施工質量評價標準(GB/T 503752006）建筑地基基礎3、工程施工質量驗收規范（GB502022002）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002)地下防水工程施工質量驗收規范（GB50208-2002）高層建筑混凝土結構技術規程（JGJ32010 J186-2010）高層建筑箱形與筏形基礎技術規范現行其他相關標準及規范三、 施工準備1. 基礎工程施工前，項目技術負責人組織相關施工管理人員認真熟悉了解有關大體積混凝土施工技術資料、執行標準。2. 針對大體積混凝土特點以及環境要求等，借鑒以往類似工程的施工技術、管理經驗，編制澆灌、溫控養護施工方案，并在施工前向操作人員做好工藝標準、操作技術要求和作業方法、方式的書面交底工作.3. 搜集相關技4、術資料、參數、氣象信息等，對工程用水泥進行水化熱復檢測試；為工程施工提供及時準確的技術參數.4. 作好施工前混凝土設計配合比試配工作。5. 備足周轉材料（麻袋、草包、薄膜）、測試器材(坍落度筒、砼試模、溫度計）及機具（振動器、振動棒）。6. 制定質量控制點的技術保證措施，為施工提供可靠的保證。7. 結合大體積混凝土施工特點，協調各職能部門及工作人員崗位,安排值班人員和檢測專業人員。1.1.1.1.1.1.2.1.2.1.1.1.1.2.1.2.1.1.2.1.1.四、 工具材料配備混凝土泵及混凝土運輸車（每施工段施工時由混凝土供應商配備2臺混凝土泵及16輛以上混凝土運輸車）；插入式振動器20臺5、；振動棒30根；電動混凝土抹光機1臺;坍落度筒1只,鐵滾子；木楔；刮尺；鐵抹子;拉毛硬掃帚;抗滲試模6組；抗壓試模6組;薄膜；麻袋；膠鞋等。五、 施工操作人員配備（每工作班）每臺泵車放料1人；扶泵管下料2人；振搗4人；刮平10人；一次蟹平4人;二次抹光（收光機）4人；鐵抹子收光拉毛2人；混凝土墻澆筑8人；混凝土二次倒運8人；后澆帶清理6人。六、 施工過程質量控制人員配備 混凝土澆筑總負責人:項目經理 操作工藝指導：項目工程師 標高控制：施工員 表面平整度、楔平拉毛及細部檢查:質檢員; 安全檢查：安全員； 商品混凝土取樣及坍落度抽查：取樣員； 施工流向、薄層控制、振搗參數監控：施工員； 混凝土養6、護及溫度監控記錄：資料員。1.2.3.3.1.3.2.3.3.3.4.3.5.3.6.3.7.3.7.1.13.7.1.1.2.3.3.1.3.2.3.3.3.4.3.5.3.6.3.7.3.8.3.8.1.3.8.1.1.七、 施工工藝流程基坑沖洗、積水排除第一次澆筑形成斜坡分層澆筑（3m寬）刮平二次振搗及一次蟹平二次收光機抹平及二次蟹平鐵抹子收光拉毛及細部處理清理場地及工具用具覆蓋養護.八、 主要施工方法及方式3.8.1.3.8.2.1.2.3.3.1.3.2.3.3.3.4.3.5.3.6.3.7.3.7.1.3.7.2.1.2.1.2.1.2.1.3.1. 底板澆筑采用斜面分層澆筑布料7、方法施工，即“一個坡度、分層澆筑、循序漸進、一次到頂”;按泵送混凝土自然流淌所形成斜坡（坡度1:69)，分段定點下料，斜面層推進,一個坡度薄層澆筑，循序漸進，一次到頂，每一層厚度控制在200300mm，搭接50100mm，以縮小混凝土暴露面積及加大澆筑強度（每小時供應量在60m3/小時)，以利縮短澆筑時間；振搗時從澆筑層的下端開始逐漸上移，布置三道振動棒,互相配合，第一道布置在出料點,使混凝土形成自然流淌坡度。第二道布置在坡腳處，確保混凝土下部密實。第三道布置在斜面中部，在斜面上要嚴格控制各點振搗時間、移動距離和插入深度，覆蓋全坡面，確保不漏振。2. 混凝土斜面上下層覆蓋的時間間隔不得超過2小8、時，混凝土從攪拌站出站后2小時內必須下料入模。3. 由于本工程地下室底板為1400mm，混凝土的一次性連續澆筑量很大，已澆筑的混凝土斜面暴露在空氣中的時間為22.5h。因此，為防止出現冷縫，在設計配合比時應給混凝土留68h 的緩凝時間，同時，為實現流淌分層澆筑，混凝土坍落度應控制在182cm。由于外加劑須人工投料，故應加強對混凝土攪拌站的操作質量控制，嚴格按規定計量加放外加劑，外加劑與粉煤灰雙摻時，必須通過適應性試驗驗證方可應用.4. 每臺混凝土泵車配4臺插入式振搗器，另配4臺備用，確保混凝土連續振搗；振搗器分別布置在混凝土自由流淌的前、中、卸料處，振搗器的操作做到“快插慢拔”，每點振搗時間控9、制在20s30s，移棒間距控制在3040cm，振搗上一層混凝土應插入下一層混凝土10cm，下層混凝土初凝之前必須澆筑上一層混凝土，施工過程中加強振搗參數的監控，確保混凝土振搗質量。5. 制定現場坍落度測定制度，每車砼均必須測定坍落度一次，并做好相應的記錄，及時與攪拌站聯系，隨時調整配合比。九、 混凝土泌水處理底板混凝土在前期澆筑過程中,泌水會被混凝土逐步趕向井、坑等低洼處，然后用軟軸抽水機抽出泌水。底板混凝土澆筑的后期，改變混凝土的澆筑方向，即最后澆筑混凝土時從最后端往回澆筑，與原澆筑斜坡相交成一條集水溝，另外特別加強兩側混凝土的澆筑速度，使集水溝逐步在中間縮小成小水坑，然后軟軸抽水機抽出泌水10、.十、 混凝土的表面處理標高預先抄平于焊在底板上層鋼筋上的短鋼筋上,刮平時拉線控制，待蟹平結束時順手將短鋼筋敲掉.澆筑后混凝土表面會形成較厚的水泥漿,水泥漿凝固后會形成縮水裂縫,所以在混凝土初凝前，采用長刮尺刮平，在表面撒洗凈的細石子一層,然后用鐵滾碾壓數遍,用木楔打磨壓實,最后用混凝土抹光機打磨消除表面縮水裂縫,初凝前再用鐵抹子收光，并用硬掃帚刷混凝土表面，以防止混凝土早期收縮裂縫。 附圖:抹光機打磨表面縮水裂縫十一、 混凝土的溫度監控將砼中心溫度與表面溫度之差控制在25以內,可避免砼因溫度差過大而產生裂縫；養護測溫是關鍵,故此基礎底板的測溫控制須認真進行。1.2.3.3.1.3.2.3.311、.3.4.3.5.3.6.3.7.3.7.1.3.7.1.1.3.7.1.2.3.7.1.3.3.7.1.4.3.7.1.5.3.7.1.6.3.7.1.7.3.7.1.8.3.8.3.3.8.4.3.8.5.1.2.3.3.1.3.2.3.3.3.4.3.5.3.6.3.7.3.7.1.3.7.2.3.7.3.3.7.4.3.7.5.1.1.1.1.1.1.1.2.1.1.1.3.1. 測溫點的布置根據基礎底板形狀對稱性取該板的1/2進行溫度測點的布置，在澆筑混凝土時通過預埋15薄壁PVC 塑料管留置測溫孔，埋設深度分別為200mm和700mm;在混凝土凝結過程中要派人經常轉動預埋塑料管,防12、止測溫時無法拔出.為了防止雜物堵塞測溫孔，每次測量讀數后應將測溫孔塞蓋。測溫采用溫度計吊掛方式進行，測溫點的位置選擇具有代表性的結構部位，從澆筑結構的斷面尺寸、平面尺寸進行測點布置，在平面尺寸上一般為50006000mm，測溫點距邊角應大于500mm。結合本工程的結構特征和具體情況，確定布置方案為：沿基礎底板外沿平面方向向每邊設置2道(組）,分上、中二層；基礎底板中部梅花型布置3道（組），分上、中二層，具體布置詳下圖.2. 溫度記錄測溫利用普通溫度計測溫,在混凝土澆筑成型后8 小時進行混凝土內部和表面測溫,前3d 升溫階段每2h 測一次,47d 每4h 測一次,814d 降溫階段每8h 測一次13、，并做好記錄，繪出溫度曲線，利用增加減少表面覆蓋厚度來重新調節混凝土內外溫差。測溫結束時間均以各部位進入安全范圍（T25），可以撤除保溫措施為條件。全過程做好測溫記錄.十二、 混凝土的溫升及裂縫控制計算（筏板計算長度47150mm,寬度17800mm,厚度1400mm） 施工材料配合比及計算取值材料用量KgP.O42.5普通硅酸鹽水泥240砂775碎石1020水180粉煤灰85礦粉85RH高效減水劑15 混凝土的抗裂計算詳以下計算表之表1-表5及計算說明 砼保溫層、砼表層溫度計算詳以下計算表之表6及計算說明表1、絕熱溫升計算齡期（天）膠凝材料用量(kg/m3)水化熱總量(kJ/kg)混凝土比熱14、（kJ/kg.)混凝土質量 密度（kg/m3）最終絕熱溫升（)降溫系數混凝土內部溫度（)澆筑溫度(）混凝土內部實際溫度Tm（）3 240 375 0.96 2400 39.06 0。490 19。14 28.00 47.14 4 240 375 0。96 2400 39.06 0.480 18.75 28.00 46。75 5 240 375 0。96 2400 39。06 0.470 18.36 28.00 46。36 6 240 375 0.96 2400 39.06 0.460 17。97 28。00 45。97 7 240 375 0。96 2400 39。06 0。433 16。9115、 28.00 44.91 8 240 375 0。96 2400 39.06 0.407 15。90 28.00 43。90 9 240 375 0.96 2400 39。06 0。380 14。84 28.00 42。84 10 240 375 0。96 2400 39。06 0.350 13。67 28.00 41.67 11 240 375 0.96 2400 39。06 0.320 12.50 28。00 40.50 12 240 375 0。96 2400 39。06 0。290 11。33 28。00 39。33 13 240 375 0.96 2400 39。06 0.263 116、0.27 28。00 38.27 14 240 375 0.96 2400 39。06 0。237 9。26 28.00 37.26 15 240 375 0。96 2400 39。06 0。210 8。20 28。00 36.20 16 240 375 0.96 2400 39。06 0.190 7。42 28。00 35。42 17 240 375 0.96 2400 39。06 0.170 6.64 28。00 34.64 18 240 375 0。96 2400 39.06 0.150 5.86 28。00 33。86 19 240 375 0。96 2400 39。06 0.140 17、5。47 28.00 33。47 20 240 375 0。96 2400 39。06 0.130 5。08 28.00 33.08 21 240 375 0.96 2400 39.06 0。120 4。69 28。00 32.69 22 240 375 0。96 2400 39。06 0.107 4。18 28.00 32。18 23 240 375 0.96 2400 39。06 0.093 3.63 28。00 31.63 24 240 375 0。96 2400 39。06 0.080 3。13 28.00 31.13 25 240 375 0.96 2400 39。06 0。070 18、2。73 28。00 30。73 26 240 375 0.96 2400 39。06 0。060 2。34 28.00 30.34 27 240 375 0.96 2400 39。06 0.050 1.95 28。00 29。95 28 240 375 0.96 2400 39.06 0。047 1.84 28.00 29.84 29 240 375 0。96 2400 39。06 0。043 1。68 28.00 29.68 30 240 375 0.96 2400 39。06 0.040 1。56 28。00 29.56 說明:最終絕熱溫升=水泥用量水化熱量/0。96/2400; 混凝土19、內部溫度=絕熱溫升降溫系數； 混凝土內部實際溫度=混凝土內部溫度+澆筑溫度。 表2、收縮當量溫差計算齡期(天）最終收縮量0e0。01t1-e0.01tM1M2M3M4M5M6M7M8M9M10M11M各齡期收縮值收縮當量溫差Ty()3 3。24*0。00010。97 0.03 1。00 1.041。081。1880。931。180.57 0。9131。30 0。861.010.87 0。000008 0。83 4 0.96 0。04 1.00 1。041.081.1880。931.180。57 0。9131.30 0.861。010。87 0.000011 1。10 5 0。95 0.05 120、。00 1。041.081.1880。931。180.57 0。9131.30 0。861.010.87 0.000014 1.37 6 0.94 0.06 1。00 1。041.081。1880.931。180.57 0.9131。30 0。861。010。87 0.000016 1。63 7 0。93 0。07 1。00 1。041.081。1880。931。180。57 0。9131.30 0。861.010.87 0.000019 1.90 8 0。92 0.08 1.00 1.041.081。1880.931。180.57 0。9131。30 0。861。010.87 0.0000221、2 2.16 9 0。91 0.09 1。00 1.041.081。1880。931。180。57 0。9131。30 0.861。010。87 0.000024 2.42 10 0.90 0.10 1。00 1.041。081.1880。931.180.57 0.9131。30 0.861。010。87 0。000027 2。67 11 0。90 0。10 1.00 1。041.081。1880.931.180.57 0.9131。30 0.861。010.87 0。000029 2。92 12 0。89 0。11 1.00 1。041.081.1880。931.180。57 0.9131。22、30 0.861。010。87 0。000032 3.17 13 0.88 0.12 1.00 1。041.081。1880.931.180。57 0.9131.30 0。861.010.87 0.000034 3。42 14 0.87 0.13 1。00 1.041.081。1880.931。180。57 0。9131.30 0。861.010.87 0.000037 3。67 15 0.86 0。14 1。00 1。041.081。1880.931.180.57 0。9131.30 0。861。010.87 0。000039 3。91 16 0.85 0.15 1.00 1.041.08123、.1880。931。180。57 0.9131.30 0.861.010.87 0.000042 4.15 17 0.84 0。16 1。00 1.041.081。1880.931.180.57 0。9131。30 0。861.010。87 0.000044 4.39 18 0.84 0。16 1。00 1.041.081。1880.931.180.57 0.9131.30 0。861.010.87 0.000046 4。62 19 0。83 0.17 1.00 1。041。081。1880.931.180.57 0.9131。30 0。861.010。87 0.000049 4.86 20 24、0.82 0.18 1。00 1.041。081。1880。931。180.57 0.9131.30 0.861.010。87 0。000051 5.09 21 0。81 0。19 1.00 1。041.081.1880。931.180.57 0。9131.30 0。861.010.87 0.000053 5。32 22 0。80 0.20 1.00 1。041。081。1880。931.180.57 0.9131。30 0.861。010.87 0。000055 5。54 23 0。79 0。21 1。00 1。041。081。1880。931.180.57 0.9131.30 0。861.25、010。87 0。000058 5。77 24 0。79 0。21 1。00 1。041。081。1880.931.180.57 0.9131.30 0.861。010.87 0.000060 5。99 25 0.78 0。22 1。00 1.041。081。1880.931。180.57 0.9131.30 0.861。010.87 0.000062 6.21 26 0。77 0。23 1.00 1.041.081。1880.931。180。57 0.9131。30 0。861.010.87 0。000064 6。43 27 0.76 0.24 1。00 1.041。081。1880。93126、.180。57 0。9131。30 0.861.010.87 0。000066 6。64 28 0.76 0。24 1。00 1。041。081.1880.931.180.57 0.9131。30 0。861.010.87 0.000069 6。86 29 0.75 0.25 1.00 1.041.081。1880.931.180。57 0。9131。30 0.861。010.87 0。000071 7。07 30 0。74 0.26 1.00 1。041.081。1880。931.180。57 0。9131.30 0.861。010。87 0。000073 7。28 說明：各齡期收縮值=0(27、1-e0.01t）M； 收縮當量溫差=各齡期收縮值/混凝土線膨脹系數.表3、彈性模量計算齡期(天）混凝土28d彈性模量(N/mm2）摻合料修正系數e0.09t1e0.09t混凝土彈性模量E(N/mm2）3 30000 1。01 0.76 0.24 7168 4 30000 1。01 0.70 0.30 9159 5 30000 1。01 0。64 0.36 10978 6 30000 1.01 0。58 0。42 12640 7 30000 1。01 0。53 0。47 14160 8 30000 1.01 0。49 0.51 15548 9 30000 1。01 0.44 0.56 168128、7 10 30000 1.01 0。41 0.59 17977 11 30000 1.01 0。37 0.63 19037 12 30000 1。01 0。34 0。66 20006 13 30000 1.01 0。31 0.69 20892 14 30000 1。01 0。28 0.72 21701 15 30000 1。01 0.26 0.74 22441 16 30000 1。01 0.24 0.76 23117 17 30000 1.01 0。22 0。78 23734 18 30000 1.01 0。20 0。80 24299 19 30000 1.01 0。18 0.82 248129、5 20 30000 1。01 0.17 0.83 25286 21 30000 1.01 0。15 0.85 25717 22 30000 1.01 0.14 0.86 26111 23 30000 1。01 0。13 0。87 26471 24 30000 1。01 0.12 0。88 26800 25 30000 1.01 0。11 0.89 27101 26 30000 1。01 0。10 0。90 27376 27 30000 1.01 0。09 0。91 27627 28 30000 1.01 0.08 0。92 27857 29 30000 1。01 0.07 0.93 280630、6 30 30000 1.01 0。07 0。93 28258 說明:各齡期彈性模量=混凝土彈性模量摻合料修正系數(1e0。09t）表4、綜合溫差計算齡期（天)混凝土內部實際溫度Tm（）臺階式降溫差(）混凝土收縮當量溫度Ty（)臺階式收縮當量溫差()綜合降溫差()3 47.14 0.83 4 46。75 0。39 1。10 0.27 0。66 5 46。36 0。39 1。37 0.27 0.66 6 45。97 0。39 1。63 0.27 0.66 7 44.91 1。05 1.90 0。26 1。32 8 43.90 1.02 2。16 0.26 1.28 9 42.84 1.05 2.31、42 0.26 1。31 10 41.67 1.17 2.67 0.26 1.43 11 40.50 1.17 2.92 0.25 1。42 12 39.33 1。17 3.17 0.25 1。42 13 38。27 1。05 3.42 0。25 1。30 14 37.26 1。02 3.67 0.25 1。26 15 36.20 1.05 3.91 0。24 1。30 16 35。42 0.78 4.15 0。24 1。02 17 34.64 0.78 4.39 0.24 1。02 18 33。86 0.78 4.62 0。24 1.02 19 33。47 0.39 4.86 0.23 0.32、62 20 33.08 0.39 5.09 0.23 0.62 21 32.69 0.39 5.32 0。23 0。62 22 32.18 0.51 5。54 0。23 0。73 23 31。63 0.55 5。77 0。22 0.77 24 31.13 0.51 5。99 0。22 0。73 25 30.73 0。39 6。21 0。22 0.61 26 30.34 0。39 6.43 0。22 0。61 27 29.95 0。39 6.64 0。22 0.61 28 29.84 0。12 6。86 0。21 0.33 29 29。68 0。16 7.07 0。21 0。37 30 29.533、6 0.12 7。28 0。21 0.33 合計17。58 6。45 24.03 由表1復制由表2復制表5、溫度收縮應力計算齡期t（天)混凝土彈性模量E（N/mm2）大體積混凝土長(L)（mm）大體積混凝土厚（H）（mm）外約束介質的水平變形剛度（CX）(N/mm2)=（CX/H/E）1/2L/2Cosh(L/2）外約束系數（R）綜合降溫差（）松弛系數(H）外約束拉應力（Mpa）混凝土抗拉強度值(Mpa）抗裂安全系數（K）371684715014000。8002。82E046.66388。811.000。186491594715014000.8002.50E045。89180。470.990。34、660。1930.0115109784715014000.8002。28E-045。38108.370。990.660.2000。0146126404715014000.8002.13E045。0175.140。990.660.2080.0177141604715014000.8002.01E044。7456。990.981。320.2100.0408155484715014000。8001.92E-044.5245.900.981。280。2120。0449168174715014000。8001。84E044.3538.580.971.310.2140。05010179774715014035、00。8001.78E-044.2033.450.971.430.2140.05911190374715014000。8001。73E044。0829。710。971。420。2150.06312200064715014000。8001。69E-043.9826。880.961.420.2150.06613208924715014000.8001。65E043.9024。680。961.300.2210。06514217014715014000。8001.62E-043。8322.940.961.260.2270。06715224414715014000.8001.60E-043.7621。536、30.951.300。2330。07416231174715014000.8001。57E043.7120.370.951。020。2400.06217237344715014000。8001.55E-043。6619.400。951。020。2470.06518242994715014000.8001.53E043.6218。590。951。020.2520。06819248154715014000。8001。52E-043。5817.910.940.620。2690.04520252864715014000。8001.50E-043.5417。320。940。620.2860。04921237、57174715014000.8001。49E-043。5116。810。940.620.3010.05222261114715014000.8001.48E043。4916.370。940.730.3750。07823264714715014000.8001.47E-043.4615。980.940。770.4500.10024268004715014000。8001.46E043.4415.650.940.730。5240.11125271014715014000。8001.45E043.4215.350。930。610.5400。09726273764715014000.8001。44E38、043。4115.090。930。610。5550。10027276274715014000.8001.44E-043。3914.860.930.610。5700。10428278574715014000。8001。43E-043.3814.650。930。330.7130.07129280664715014000。8001。43E043。3614。470。930.370.8570.09630282584715014000.8001.42E043。3514。300.930。331.0000。1002.341.32合計24。03 1。769 由表3復制由表4復制說明：；溫度應力=線膨脹系數/（139、-0。15）綜合降溫差各齡期彈性模量松弛系數外約束系數。 結論:K=1。321。15，混凝土抗裂滿足要求。表6、保溫層及混凝土表層溫度計算齡期t（天）砼澆筑體內的最高溫度 Tmax澆筑體內最高溫度表面溫度TmaxTb澆筑體表面溫度-大氣溫度TbTq保溫材料導熱系數iKbw/(m.k)混凝土導熱系數0w/(m.k）混凝土表面保溫材料厚度m保溫厚度/導熱系數i/i(m2.K）/W空氣層傳熱系數倒數1/W/(m2.K）保溫層總熱阻RS (m2。K)/W保溫層的放熱系數s=1/RSw/(m2。k）保溫層相當于混凝土虛擬厚度h（m）h=0/S混凝土計算厚度H=h+2h（m)混凝土表層溫度(大氣平均溫度T40、q=26）Tt=Tq+4h(Hh)Tmax-Tq/H2347。1422。5017。500。282.330.0650.4670.0120。4802.0851。1173.63544.004446。751。1173.63543。671546。361.1173。63543.339645.971。1173.63543。006744.911.1173。63542.108843。901.1173.63541.243942.841。1173.63540.3451041。671.1173。63539.3471140.501。1173。63538.3491239。331。1173。63537.3511338.2741、1。1173。63536。4521437.261.1173.63535。5871536.201.1173.63534.6891635。421.1173。63534。0241734。641。1173.63533。359表6（續表)、保溫層及混凝土表層溫度計算齡期t（天）砼澆筑體內的最高溫度 Tmax澆筑體內最高溫度-表面溫度TmaxTb澆筑體表面溫度-大氣溫度TbTq保溫材料導熱系數iKbw/(m.k)混凝土導熱系數0w/(m.k)混凝土表面保溫材料厚度m保溫厚度/導熱系數i/i(m2。K）/W空氣層傳熱系數倒數1/W/（m2。K）保溫層總熱阻RS （m2.K)/W保溫層的放熱系數s=1/RSw42、/(m2。k）保溫層相當于混凝土虛擬厚度h（m）h=0/S混凝土計算厚度H=h+2h（m）混凝土表層溫度(大氣平均溫度Tq=26）Tt=Tq+4h(H-h)TmaxTq/H21833.861.1173。63532。6931933。471.1173.63532.3612033。081.1173.63532。0282132.691.1173.63531。6952232.181.1173。63531。2632331。631。1173.63530。7972431。131。1173。63530.3652530。731.1173。63530.0322630。341。1173。63529。6992729.943、51.1173。63529。3672829。841.1173。63529。2672929。681。1173.63529。1343029。561.1173.63529.034表1復制說明:保溫材料厚度=0.5結構厚度材料導熱系數（澆筑體表面溫度大氣溫度）導熱修正系數/砼導熱系數（澆筑體內最高溫度-澆筑體表面溫度)。 保溫層總熱阻=保溫材料厚度/導熱系數+空氣層傳熱系數倒數. 結論:混凝土內外溫差控制25,基面溫差控制20，滿足裂縫控制要求。計算說明（1） 表1： 水化熱總量 375（kJ/kg）由施工手冊表1081查得 混凝土比熱 0。96 (kJ/kg.)系按大體積混凝土施工規范（GB504944、62009）附B。1。4條取中間值 降溫系數按施工手冊表1083用插入法計算取值（2） 表2： 最終收縮量0系按大體積混凝土施工規范（GB504962009）附B.2。1條取值 e為對數常數,e=2.718 M1、M2、M3M11按大體積混凝土施工規范(GB504962009）表B。2.1用插入法計算取值M1按普通硅酸鹽水泥取值 M2-水泥細度按335m2/KgM3水膠比經計算為 0。439 M4膠漿量經計算為 24。7%M5-養護時間按14天 M6相對環境濕度取平均濕度 30%M7水力半徑的倒數為截面周長與截面面積之比，經計算為 0.154M8-配筋率，Ea。Fa/(Eb.Fb）= 0.0245、9 M9按添加減水劑M10-粉煤灰摻量為 20。73 M11礦粉摻量為 20.73%（3） 表3： 混凝土28d彈性模量（N/mm2）按大體積混凝土施工規范（GB504962009）表B.3。1取值 摻合料修正系數=1.2 粉煤灰摻量20.73 礦粉摻量20.73% 按大體積混凝土施工規范（GB50496-2009)表B.3。2取值（4） 表4: 臺階式降溫差()=t1時混凝土內部實際溫度Tm1- t2時混凝土內部實際溫度Tm2臺階式收縮當量溫差（）= t2時混凝土收縮當量溫度Ty2 t1時混凝土收縮當量溫度Ty1綜合降溫差（）=臺階式降溫差+臺階式收縮當量溫差（5） 表5： 大體積混凝土長（46、L)系按基礎底板自后澆帶至最外邊緣的長度 (mm） 外約束介質的水平變形剛度(CX）（N/mm2)按大體積混凝土施工規范（GB50496-2009)表B。6.6取值（按低標號砼中間值取值） 混凝土外約束系數（R）按大體積混凝土施工規范（GB504962009)條計算Rit=11coshCXHE(t)L2為方便計算，表式計算中將 CXHE(t) 設定為 CXHE(t)=CXHE(t)L2 則為 L2coshCXHE(t)L2 則為 cosh（L2） 混凝土松弛系數（H）按大體積混凝土施工規范（GB504962009）表取值,由于沒有當20d時的數值，且中間間隔也太大，為此結合建筑物的裂縫控制一書47、中松弛系數進行取值. 混凝土外約束拉應力（Mpa) 按大體積混凝土施工規范(GB504962009）第B。6。4條計算 混凝土抗拉強度值(Mpa) 按大體積混凝土施工規范(GB504962009）表B.7.21、表B。7。2-2取值。 抗裂安全系數（K)按大體積混凝土施工規范（GB504962009）第條計算,K=1。15（6） 表6： 混凝土澆筑體內最高溫度表面溫度（TmaxTb）按大體積混凝土施工規范（GB504962009）第C。0.1條Tmax-Tb=2025取中間值，TmaxTb=22.5 混凝土澆筑體表面溫度-大氣溫度（Tb-Tq)按大體積混凝土施工規范（GB504962009）第48、條Tb-Tq =1520取中間值，TbTq =17.5 保溫材料（草袋）的導熱系數i按第4版施工手冊表1084查得 i=0.14 w/(m。k) 保溫材料導熱系數修正值Kb按大體積混凝土施工規范(GB50496-2009)表C.1取Kb=2。0 混凝土導熱系數0按第4版施工手冊表1084查得,0=2.33w/（m。k） 空氣層傳熱系數按大體積混凝土施工規范（GB50496-2009）表C。0.2“固體在空氣中的放熱系數中保溫材料為粗糙表面，風速 4m/s取值，=82.1325 w/（m2。k） 混凝土表面保溫材料厚度按大體積混凝土施工規范（GB504962009)式C。0。1計算 混凝土保溫層49、總熱阻RS按大體積混凝土施工規范（GB504962009）式C.0。2計算 混凝土保溫層的放熱系數s按大體積混凝土施工規范（GB50496-2009）式C。0.3計算 混凝土保溫層相當于混凝土虛擬厚度h按大體積混凝土施工規范（GB504962009）式C。0.4計算 混凝土計算厚度H按第4版施工手冊式10-49計算 混凝土表層溫度Tt按第4版施工手冊式1050計算，其中大氣平均溫度Tq=26。十三、 混凝土的養護 混凝土的養護包括保溫和保濕養護,根據上面的具體計算及以往的經驗，確定采用一層薄膜及一層麻袋覆蓋養護.后澆帶采用覆蓋封閉養護。 養護材料覆蓋順序：先用一層薄膜覆蓋保濕，然后覆蓋麻袋，覆50、蓋要均勻,接頭處要搭接覆蓋，不得漏蓋。如遇下雨天氣，應在麻袋上加蓋一層薄膜，以確保混凝土的內外溫差在25以內. 當砼中心溫度與天氣自然最低溫度之差在15以內時，方可逐層進行保溫養護層的拆除工作（嚴禁一次拆除）;以達到緩慢降溫速率，減少收縮裂縫的目的。十四、 技術保證措施 大體積砼優先選用水化熱較低的水泥，并在砼內摻入適量I級磨細粉煤灰改善砼的粘塑性，以減少水泥用量，降低水化熱。 預先對骨料覆蓋避免陽光直射，并采用冷水對骨料噴水降溫，盡量降低砼的入模溫度。 盡可能選用粒徑較大的粗骨料。選用中、粗砂以減少水泥用量；嚴格控制砂、石的含泥量，砂的含泥量要求控制在不大于2,石子控制在不大于1. 砼澆筑二次抹面壓實后，應立即覆蓋養護。先在砼表面覆蓋一層濕麻袋，再覆蓋一層塑料薄膜,然后根據溫度控制要求在上面覆蓋足夠層數麻袋，保溫保濕養護。 新澆筑砼水化速度比較快,蓋上塑料薄膜后可進行保濕養護,防止砼表面因脫水而產生干縮裂縫。 柱、墻插筋及變形縫部位是保溫的難點，要特別注意蓋嚴，防止造成溫差大，砼表面受拉力而裂縫。 養護工作指定專人覆蓋薄膜、草袋澆水養護，以避免砼水化熱和收縮應力給結構帶來的不良影響，養護時間不得少于14天。