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1、新建*工程*標段橋墩腳手架施工方案 編制: 審核： 批準： 日期： 目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、腳手架方案選擇1四、腳手架材料選擇1五、施工流程及方案25.1 工藝流程25.2 施工方案25.2。1地基處理2排水設置25.2。3立桿設置25。2。4大橫桿、小橫桿設置35。2.5剪刀撐45。2.6木跳板鋪設45.2.7斜道55.2.8防護設施5六、腳手架的檢查與驗收5七、腳手架安全技術措施67。1 技術保證措施67。2 質量保障措施67。3 安全保證措施7八、腳手架拆除安全技術措施8九、 腳手架計算書89。1 參數信息8 腳手架參數89。1。2活荷載參數99.1。3風荷載參數99。1.2、4靜荷載參數99。1.5地基參數99.2 小橫桿的計算99。2.1荷載值計算99。2。2受力驗算109。2.3撓度驗算109.3 大橫桿的計算119.3。1荷載值計算119。3。2受力驗算119。3。3撓度計算119.4 扣件抗滑力的計算129。5 腳手架立桿荷載計算139.6 立桿的穩定性計算14十、立桿的地基承載力計算15一、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001；鐵路橋涵施工規范TB102032002；建筑地基基礎設計規范（GB500072002)；建筑結構荷載規范(GB50009-2001);鋼結構設計規范（GB50017-2003);二、工程概況xx鐵路三項3、目部管段橋梁有雙線橋、三線橋、四線橋,橋墩有圓端型實體和空心墩，線形有直墩和變截面墩。三、腳手架方案選擇我項目部考慮到施工工期、質量和安全等要素,在選擇方案時，考慮以下幾點：1架體的結構設計,做到結構安全可靠，造價經濟合理。2在規定的條件下和使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3選用材料時,做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4結構選型時，做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。5結合本工程的實際情況，綜合考慮以往的施工經驗，確定腳手架方案為鋼管落地式腳手架。四、腳手架材料選擇1鋼管落地腳手架選用外徑48mm，壁厚3mm的鋼管，表面要平直光滑，不應有裂紋、分層、壓4、痕、劃道和硬彎.2其他扣件、跳板和安全網等材料應符合相應的行業標準和標準化施工要求。五、施工流程及方案5.1工藝流程1 落地腳手架搭設工藝流程：場地平整、夯實 基礎承載力檢測 材料準備 定位設置通長腳手板、底座 縱向掃地桿 立桿 橫向掃地桿 小橫桿 大橫桿 剪刀撐 鋪跳板 安裝防護欄及安全網。2定距定位：根據模板構造要求，在墩身四角用尺量出內、外立桿離墩身的距離，并做好標記；分出立桿位置，標記;墊板（墊木）、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整,不得懸空。5.2施工方案5.2。1地基處理根據現場實際情況,承臺邊緣距墩身距離足夠的情況下，腳手架立桿可直接立在承臺上，只需設鋼墊板墊木,不需要5、進行地基處理.若承臺范圍不夠，則需對地基進行處理，從承臺邊緣向外圍按照35%找坡，回填土夯實，上面鋪設5cm厚腳手板，之后在腳手板上鋪設鋼底座或墊木,然后再搭設立桿。5.2.2排水設置在距腳手架外排立桿外0。5m處設置排水溝，引至基坑范圍以外，防止雨水對基礎浸泡，存在安全隱患。5。2.3立桿設置 腳手架采用雙排立桿,立桿頂端高出結構1m1。5m，立桿接頭采用對接扣件連接立桿與橫桿采用直角扣件連接。 腳手架立桿縱距1.21。5m,橫距0.81m;掃地桿與原地面距離0。2m；內側立桿底部距模板邊緣按25cm控制。本橋橋墩有變截面橋墩，隨著墩身高度增加，截面不斷縮小，腳手架與墩身距離也會不斷變大，此6、時在腳手架與墩身模板或鋼筋之間搭設橫向鋼管，鋼管上面鋪設木板，橫向鋼管兩端與腳手架和墩身模板或鋼筋牢固固定，保證作業安全. 腳手架的底部立桿可采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開50cm以上，且要求相鄰接頭不在同跨內，以保證腳手架的整體性.圖一 立桿及排水示意圖 立桿應設置墊木和鋼底座,并設置縱橫方向掃地桿，采用直角扣件固定在距底座下20cm處的立桿上。 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。 同排內外側兩根立桿連線與墩身表面垂直。大橫桿、小橫桿設置 大橫桿在腳手架高度方向的間距1.5m1。8m，以便懸掛安全網，大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為17、5cm。 用直角扣件與立桿扣緊；其長度大于3跨、不小于6m,同一層大橫桿四種要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm.，各接頭距立桿的距離不大于50cm. 按立桿與大橫桿交點（主節點)及大橫桿跨中設置小橫桿,小橫桿與墩臺身表面垂直，主節點處兩端采用直角扣件扣緊在立柱上，跨中大橫桿處扣緊在大橫桿上，以形成空間結構整體受力。 根據作業層跳板搭設的需要，可在兩立柱之間在等距位置增設2根小橫桿，保證跳板斷頭距離小橫桿不超過15cm。圖二 立桿及縱橫水平桿布置圖5。2。4剪刀撐 本腳手架剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置8、. 腳手架外側立面必須設剪刀撐，剪刀撐一般每5步5跨設置一道，斜桿相交點處于同一條直線上,并沿架高連續布置。 剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上,另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定,在中間每個主節點處均設固定點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。 最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。 施工中應根據結構物的高度及腳手架的長度和寬度，結合現場實際情況合理設置剪刀撐和斜撐. 剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm,并用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。5。2。6木跳板鋪設 木跳板采用松木或者楊木，厚35cm，寬2030cm，長度不9、少于3.5m的硬木板。 跳板設置在3根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑1。2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當跳板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。里外立桿間應滿鋪跳板。拐角交接處平整,避免出現探頭及空擋現象，鋪設時要選用完好無損的跳板，發現有破損的要及時更換。5。2。7斜道 墩臺高度不大于6m的腳手架，采用一字型斜道； 墩臺高度大于6m的腳手架，采用之字型斜道； 斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；斜道寬度不小于0。6m，坡度采用1：1；拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度； 斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板； 斜道跳板橫鋪時,應在橫向水平桿下增設縱10、向支托桿，縱向支托桿間距不應大于50cm；跳板順鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱外采用三角木填順；斜道腳手板上應設置防滑木條，木條厚度宜為23cm.5。2。8防護設施 在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層,設置安全網防護. 腳手架外側使用合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2排,高度分別為0.6m和1.2m.六、腳手架的檢查與驗收1 腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2 檢查腳手架還應11、注重以下幾點：構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；安全網的張掛及扶手的設置是否齊全;基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；垂直度及水平度是否合格。七、腳手架安全技術措施7。1 技術保證措施7.1。1架子搭設完畢，用合格密目式完全網鋪圍于架子的外圍和底部。7。1.2鋼管與扣件進場前應經過檢查，合格的才能使用。7。1。3架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由施工單位同監理單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用.嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整12、性來保證的,未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫縱向水平桿。7。2 質量保障措施7。2.1操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。7。2。2技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員.腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設，搭設時,技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。7。2.4腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處,必須限時或立即整改。7。3 安全保證措施7。3。1架子在搭設（拆卸)過程要做到文明作業，不得從13、架子上掉落工具、物品，同時必須保證自身安全,高空作業需穿防滑鞋,佩戴安全帽、安全帶,未佩戴安全防護用品不得上架子。7。3.2在架子上施工的各工種作業人員，應注意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。7.3.3雨雪霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作.7。3.4設立安全員對腳手架定期進行檢查、保養。7。3.5在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。7。3。6腳手架必須有防止墜物傷人的標識。7。3.7搭拆腳手架期間,地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。7.3.8腳手架不得搭設在架空線路的安全距離內,并做好可靠的安14、全接地處理.7。3。9定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修和加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7。3.10腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防護鞋。7。3。11保證腳手架的整體性，不得截斷架體。7。3。12嚴格控制施工荷載，腳手架不得集中堆放材料,施工荷載不得大于3KN/m2，確保較大安全儲備.7.3。13結構施工時不允許多層同時作業，同時作業層不超過兩層。7.3。14各作業層之間設置可靠的防護柵欄.防止墜物傷人.八、腳手架拆除安全技術措施1 拆架前,全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業方案，有計劃的進行拆除。2 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍15、欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮,禁止非作業人員進入。3 拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋等安全防護用品。4 拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆跳板、剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。5 拆除時要統一指揮，上下呼應,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。6 拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨碼，堆放整齊。7 如遇強風、大雨、雪、霧等特殊天氣，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除.九、腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑地基基礎設計規范(GB516、00072002）、建筑結構荷載規范(GB500092001）、鋼結構設計規范（GB50017-2003)等編制。9。1 參數信息9.1。1腳手架參數搭設尺寸為：立桿的橫距為1m，立桿的縱距為1。5m，大小橫桿的步距為1。8m。；內排架距模板邊緣長度為15cm；采用的鋼管類型為483。0;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為1.00；活荷載參數施工均布活荷載標準值：3.000KN/m2；腳手架用途:結構腳手架;同時施工層數：1層；9.1。3風荷載參數本工程處于江西省贛州市,橋址區處于華北平原，風力相對較小，基本風壓0。3KN/m2；風荷載高度變化系數z為0.62，風荷載體型系數s17、為1。13；腳手架計算中考慮風荷載作用；9。1.4靜荷載參數腳手板自重標準值（KN/m2）：0。300；安全設施與安全網（KN/m2）：0。005；腳手板類別：木板腳手板；每米腳手架鋼管自重標準值（KN/m)：0.033；腳手板鋪設總層數：14層；9。1。5地基參數地基類型:粉質黏土；地基承載力標準值：150Kpa;立桿基礎底面積（m2）：0。3；地基承載力調整系數:1.00。9。2 小橫桿的計算根據建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的下面。小橫桿自重，腳手板自重作為恒載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最18、大彎矩和變形。9.2。1荷載值計算小橫桿的自重簡化為均布荷載:q1=0.033KN/m；腳手板的自重簡化為均布荷載:q2=0.030.75=0.225 KN/m； 活荷載標準值：P=3 10.75=2。25KN；最不利位置部荷載如下圖：圖三 小橫桿力學簡圖9.2。2受力驗算小橫桿凈跨徑為1m，總長為1。3m;均布荷載最大彎矩（跨中)計算公式如下：Mqmax=( q1+ q2)l2/8Mqmax=（0.033+0。225）12/8=0。032KN。m;集中荷載最大彎矩(跨中）計算公式如下：Mpmax=pl/4Mpmax=2。251/4=0。563 KN。m；最大彎矩M= Mqmax+ Mpmax19、=0.595 KN.m；最大應力計算值=M/w=0。595106/4490=132。52N。mm2；小橫桿的最大彎矩應力=132.52N。mm2，小于小橫桿的抗壓強度設計值205 N.mm2，滿足要求。9.2。3撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿和腳手板自重均布荷載與活載的設計值最不利分配的撓度和；均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax=5ql4/384EIVqmax=5(0。033+0。225） 10004/(3842。06105107800)=0.151mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：Vpmax=3.024Pl3/48EIVpmax=3.024 22501000320、/(482。06105107800）=6。383mm；最大撓度和V= Vqmax+ Vpmax=0。151+6。383=6。534mm;小橫桿的最大容許撓度計算值為V=1000/150=6。667mm，規范規定值為10mm，6.534小于6。667,所以，滿足要求。9。3 大橫桿的計算根據JGJ130-2001第5。2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿跨中上面的小橫桿傳遞荷載作為集中荷載（活載），主節點處小橫桿直接扣在立桿上，不在傳遞到大橫桿上，大橫桿自重作為均布荷載（恒載）計算大橫桿的最大彎矩和變形。9。3.1荷載值計算大橫桿的自重標準值：q121、=0。033KN/m；活荷載產生集中荷載值：P=（1.30.033+0.225）/2+2。25=2。384 KN；圖四 大橫桿設計荷載組合簡圖9.3。2受力驗算用連續梁彎矩計算軟件計算得出活荷載作用力下及自重(恒載）作用下大橫桿支點最大負彎矩和跨中最大正彎矩分別為：活載 Mmax支=0.466 KN。m Mmax中=0。47 KN。m恒載 Mmax支=0。466 KN。m Mmax中=0。003 KN.m支座最大彎矩為M1max=-0.4660。466=0.472 KN.m跨中最大彎矩為M2max=0.47+0.003=0。473 KN.m注：彎矩以桿件下側受拉為正。選擇支座彎矩和跨中彎矩的最22、大值進行強度驗算：=M/W=0.473106/4490=105.345 N。mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=105.345 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足要求。9.3。3撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：Vmax=0。677ql4/100EI+0。990pl4/100EI其中:靜荷載標準值：q=0.033 KN/m； 活荷載標準值：p=31=3 KN/m;最大撓度計算值為：V=0.677 0.03315004/(1002。06105107800）+0.99315004/（1002。06105107800)=6.822mm大橫桿23、的最大允許撓度計算值為V=1500/150=10mm,規范規定值為10mm,6.822小于10。，滿足要求。9。4 扣件抗滑力的計算按規范表直角、旋轉單扣件承載力取值為8KN，按照扣件抗滑承載力系數1，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8KN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范）:RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值,取8KN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.0331。5=0。0495KN；跨中小橫桿的自重標準值：P2=0.0331.3/2=0。0215KN；跳板通過跨中小橫桿傳至大24、橫桿的自重標準值:P3=0。 311。5/2=0.225KN;活荷載標準值:Q=311.5/2=2。25KN;按1.2恒載+1。4活載進行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設計值：R1=1.2（0。0495+0。0215+0。225）+1。42。25=3。505KN；橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值:小橫桿的自重標準值：P1=0。0331。3/2=0。0215KN；腳手板傳至小橫桿的自重標準值:P2=0。3 11。5/2=0.225KN；活荷載標準值:Q=311。5/2=2.25KN；按1.2恒載+1。4活載進行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設計值：R2=1。2（0.0215+ 0。225）+1.25、42.25=3。446KN；Rmax=3.505小于8KN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求.9.5 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架立桿的荷載包括通過大橫桿和小橫桿通過扣件傳遞的靜荷載、活荷載組合值，立桿自重產生的靜載，防護欄桿、防護網產生的荷載,斜道產生的荷載，風荷載.9.5.1在9。4中已經計算出每層大橫桿和小橫桿傳遞至立桿的豎向荷載,整理得恒載和活載分別為：恒載 P1恒=1。2（0。0495+0。0215+0.225+0.0215+0.225）=0.651KN活載 P1活=1.4（2.25+2.25）=6。3KN9。5.2立桿自重產生的荷載計算我項目部橋墩最高為22.5m，立桿計算高度26、取25m，組合系數為1.2；立桿自重荷載為：P2=1.2250。033 KN/m；= 0。99KN9.5。3防護措施荷載防護欄桿每層兩根，材料按水平桿同材料計算,0.033 KN/m，防護網0.005 KN/m2，由此計算出每層產生荷載:P3=1.2（0.0331。52+0.0051。8）=0。125KN斜道產生的荷載計算斜道坡度1:1,取一跨計算，跨度1.5m，上升高度1。5m，斜道長2.1m，按30cm一道腳踏橫梯計算，斜道寬度60cm。斜桿及扶手鋼管自重：p1=2。120.033=0.139KN腳踏橫梯自重：p2=0.8/250。033=0。066P4=1。2（p1 +p2）=0。24627、KN9。5。5風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0。7UzUs Wo其中Wo基本風壓（KN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：Wo=0.4 KN/m2；Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用:Uz=0.62；Us風荷載體型系數：取值為1。13；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.40.621.13=0.196 KN/m2;綜合得立桿最大軸向受力為:不考慮風荷載 Pmax=(0。651+0.125+0。246）8+0。99+6。3=15.466KN考慮風荷載 Pmax=（0。651+0。125+0.246)8+1.28、0。99+0.856.3=14.521KN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為MW=0.851。4WkLah2/10=0.851。40。1961.51.81。8/10=0.113KN.m;9.6 立桿的穩定性計算腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性.不考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=15。466KN；計算立桿的截面回轉半徑:i=1。59cm；計算長度附加參數參照扣件式規范表5。3。3得：k=1。155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0;計算長度，由公式lo=kh（h=1.8)確定：lo=3.118m；長細比lo/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比29、lo/i的計算結果查表得到：=0。207；立桿的凈截面面積：A=4。24cm2;立桿的凈截面模量（抵抗矩):W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2;=15466/(0。207424)=176.21N/mm2;立桿穩定性計算=176。21 N/mm2；小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求。9。6.2考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N= 14。521KN;計算立桿的截面回轉半徑:i=1.59cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得：k=1。155；計算長度系數參照扣件式規范表得：=1。5；計算長度，由公式lo=kh確定:lo=30、3.118m；長細比:lo/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的計算結果查表得到：=0。207；立桿的凈截面面積：A=4.24cm2；立桿的凈截面模量（抵抗矩)：W=4.49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；=14521/(0.207424)=165.45N/mm2；立桿的穩定性計算=165。45 N/mm2；小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求。十、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足pfg地基承載力設計值：fg= fgkkc=150kpa;其中,地基承載力標準值：fgk=150kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=51。55kpa;其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值;N=15.466KN基礎底面面積：A=0.21.5=0.3m2。P=51.55fg=150kpa。地基承載力滿足要求。