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1、污水倒虹管施工方案 一、工程概況、工程簡介xx市某河綜合治理工程某南路污水管線接入某北路橋西側污水倒虹吸，該倒虹吸橫穿某河向北接入某路污水干管，為雙排D1000mm鋼筋混凝土管管道，長度為140米。采用泥水平衡微型盾構機械頂管法施工，并于兩端分別設倒虹進水井和倒虹出水井，采用沉井方法施工。2、水文及地質條件 倒虹管位置及沉井底部土質為灰褐色及黃褐色亞粘土，軟塑硬塑；韌性中等，干強度中等，稍有光澤；見鐵錳質侵染，偶見姜石。3、現場特點及施工條件1）倒虹管沿某南路南側于K11+041處向北橫穿某河及南水北調暗涵（規劃）。2）由于倒虹井埋深較深、土質較差及地下水位較高等因素制約，泥水平衡法頂管用工作2、井即倒虹井采用沉井法施工。3）本段某河現狀河床位置為頂管重點及難點。、計劃工期本工程計劃嚴格按照指揮部要求，及現場施工情況合理安排施工。但最遲竣工日期不能遲于河道改流日期（5月20日）。、質量目標確保合格工程，爭創優質工程。二、施工準備1、測量放線及測量點的保護核對已布置的坐標控制點和水準控制點，并對沉井施工采用的控制點進行復核，辦好交接手續。用全站儀測量工作井和接收井的坐標，定出頂管軸線，用水準儀測量工作井和接收井頂管洞口標高，定出頂管高程。經監理復核后辦理驗收手續。設置好每一段頂管的軸線基準點，并引出施工活動區域，并設置涂紅白漆的鋼筋支架預以保護，避免造成頂進誤差。2、施工用水、用電及夜間3、施工照明本頂管機為泥水平衡式，泥水處理系統的水源考慮采用降水井降水所抽地下水。施工用電。主要耗電設備有主頂液壓站、糾偏液壓站、注漿泵、攪拌泵、刀盤電機、送水泵、排泥泵和電焊機，設備總功率100KW。施工時可從項目部設置的變壓器接引，并接市政要求配置設有兩極保護的配電箱。夜間施工照明的主照明采用固定燈架的3KW探照燈一盞，并配活動燈兩只，配500W碘鎢燈，以覆蓋工作井內和吊車施工區域。3、頂管設備安裝井內軌道安裝按照規范要求，保證高程和基準線精度。軌道下排架固定時，除與井底板相連外，頂進后背采用砼后背梁和鋼軌后背樁。送水泵和排泥泵機座與預埋件相連。貯漿箱放置時，連接送水泵的貯漿箱應低于連接排泥泵4、的貯漿箱，保證稀泥漿能及時循環。后背箱就位后應根據頂進軸線找正，并保證豎直精度。然后才能在后背箱和井壁之間打砼后背梁（加早強劑）。24小時后，后背達到承載能力時方可正式頂管。油缸支架安裝時，支腿或底板須與井內預埋件相連，并按頂進軸線找正。油缸就位后，應空載伸出，檢查平行度，保證頂力合力與頂進軸線平行。激光經緯儀測量架固定，不能與其它設備相連，必須與井單獨連接，以保證其它設備因頂力反作用而位移時，不影響到測量精度。在井底較低處,用竹筐及砂網做集水坑，保證泥漿泵正常工作。在預留洞口打膨脹螺栓，環向均布。套上止水橡膠圈，壓上鋼壓板，用螺母輕輕壓緊（頂管機通過后再壓緊）。4、工作坑、接收坑的設置根據頂5、管工藝的要求，首先要布置工作坑、接收坑，布置的依據是：A：機械頂管本身的設備性能和現場土質情況，每次機械頂管的長度可以達到200米，考慮現場的實際情況并留有一定的余量，每次的頂進距離不超過140米；B：設計的倒虹井的位置，一般要將頂管工作井及接受井設置在倒虹井處。5、工作坑、接收坑的大小工作坑的大小以滿足頂管機械布置為準，并且滿足人員作業要求。工作坑的長度應滿足下列物體的長度之和，機頭長度3.8米，管道長度2米，千斤頂長度2米，千斤頂后的墊板按20厘米考慮，考慮50厘米的富裕量。實際操作中，由于可以先用千斤頂將刀頭頂進一部分，所以在計算工作坑縱向長度時，管道長度可以不計量，既工作坑的最小長度為6、6.5米。工作坑的寬度為在管道兩側各加1米。滿足人員作業要求，擺放泥漿泵，水管等物件。工作坑的深度根據設計標高確定，管底以下包括導軌高度，和底板厚度。池壁厚度50厘米，混凝土標號不低于C30，配筋為雙層網片，主要抵抗土壓力和千斤頂的頂力。底板厚度為50厘米，如果基礎較軟，則用毛石換填。接受坑的大小主要滿足能將刀頭吊出，由于刀頭為3.8米,留有一定余量,一般長度定為4.5米，池壁厚度比工作坑相應減少。6、泥漿坑布置泥漿坑主要作用為沉淀泥漿，一般靠近工作坑布置，其大小靈活掌握，容積達到50立方即可，如果現場條件不允許，可以用泥漿車將泥漿運走，如現場不允許設泥漿坑，則考慮制作鐵箱做沉淀坑。三、沉井施7、工工藝1、沉井的制作1.1 基坑的開挖沉井制作前，應根據設計圖提供的坐標，放出沉井縱橫兩個方向的中心軸線和沉井的輪廓線，以及水準標高等，作為沉井的施工依據。基坑開挖深度，視水文地質條件和和施工機械設備以及第一節沉井的澆筑高度而定，本工程的開挖基坑深度為3.0米。基坑底部的平面尺寸，一般比沉井設計的平面尺寸要大一些，以便于支模、抽承墊木、和設置基坑排水明溝。本工程沉井外徑尺寸B=7.5 L=6.8米，矩形基坑為: 沉井外徑+支模操作面*2 =7.5+1.5*2=10.5米，沉井外徑+支模操作面*2 =6.8+1.5*2=9.8米。1.2 基坑降水及降水井的設置根據現場土質,地下水位為22.1米,8、水位較高。沉井底為11.9米，因此需要提前打設降水井。由于上層土為回填建筑垃圾，需要清除至素土標高處。然后打設降水井，根據需要再在沉井四角各打一降水井，深度均為20米。1.3 采用有承墊木施工和無承墊木施工和選擇: 這兩種方案的優缺點如下：(1) 無承墊木施工優點：可節省大量木材；工作面充裕，節省施工時間；刃腳地基均勻，可按彈性地基梁性來分析刃腳的受力，可以改善沉井井壁的受力情況。（2）無承墊木施工的缺點：在刃腳下的砼墊層開始下沉時，容易造成下沉過快和下沉量過大的情況，從而產生傾斜和沉井軸線移位等不良后果。（3）有墊木施工的優點：由于采用墊木支承制作沉井，可加大與地基的受力面積，在沉井制作過程9、中不產生較大的下沉和不均勻沉降。（4）有承墊木施工的缺點：浪費木材，工序比較麻煩，施工進度較為緩慢，沉井下沉前抽出承墊木時雖然有組織有計劃，容易造成沉井傾斜、下沉不均勻，從而造成沉井開裂。根據上述兩種方案的分析和現場的實際情況，決定采無承墊木的施工方案，沉井刃腳下采用C15砼墊層來支承每一節沉井的重量。計算簡圖如下圖1：混凝土厚度計算可按下式進行計算：h=(G0/R-c)/2h-砼厚度(m)， G0-第一節沉井單位長度重量（kN/m）,c-刃腳踏面寬度， R-砂墊層允許承載力，一般取100kN/m2本工程第一節沉井制作高度為3.7m,沉井厚度t=500mm,則G0=3.7*0.5*25=46.10、25 kN/m刃腳踏面寬度c=0.30m,經計算砼厚度h=(46.25/100-0.30)/2=0.08m，取砼厚度為10cm，以保證沉井的穩定性。1.4 確定砼墊層下砂墊層的厚度：砂墊層厚度主要是解決基坑內土質較差與第一節沉井砼重量較大之間的矛盾，防止第一節砼澆筑后產生地量的沉降，影響沉井砼的質量。砂墊層的厚度與沉井的重量和地基土的承載力有關，對于無墊層施工，其計算簡圖如下圖2：砂墊層厚度H的推導過程如下：G0=(2h+c+2*H*tan) f地式中：f地為地基的承載力，本工程地質較軟，根據地勘報告，取70 kN/m2；h為砼墊層厚，根據4.1.3 的計算，其值為0.1m；c為刃腳踏面寬，本11、處為0.30m為砂的內摩擦角,取巧22.5；對上式運算可得：H=( G0/ f地 -2h-c)/(2* tan)H=(46.25/70-2*0.1-0.30)/(2*tan22.5)=0.194 m,取0.25米。1.5 井壁砼的制作：沉井井壁鋼筋制作綁扎，沉井鋼筋根據分段澆筑長度在加工場加工，其加工精度符合技術規范要求，在各成型鋼筋上掛牌標識，鋼筋運輸過程中要輕移輕放，鋼筋現場綁扎成型。進場的鋼筋應按規定分批驗收，進行力學性能試驗合格后方能使用，對焊接的鋼筋除焊工應有合格等級證書外，還應按規定進行力學試驗合格后方可進行綁扎鋼筋。鋼筋施工人員應嚴格按照設計圖進行翻樣，并按翻樣圖進行彎配鋼筋，確12、保每根鋼筋的尺寸及位置準確。鋼筋錨固長度：HPB335級鋼筋（）35d，HRB235級鋼筋（）30d;搭接長度:HPB335級鋼筋（）40d，HRB235級鋼筋（）35d。鋼筋搭接接頭應相互錯開，同一截面內鋼筋搭接接頭數量不應大于總數量的25%（焊接接頭為50%）。模板制安，砼澆筑與普通鋼筋砼施工工藝相差無幾，主要差別是模板的拉桿必須用止水拉桿或在普通拉桿中間加焊止水板。由于是在軟基上施工，所以要均勻對稱施工，以防止不均勻沉降。沉井混凝土采用商品料，并用砼輸送泵，送至沉井澆筑部位，沿井壁均勻對稱澆筑。澆筑采用分層平鋪法，每層厚30cm，將沉井沿周長分成若干段同時澆筑，保持對稱均勻下料，以避免一13、側澆筑，使沉井傾斜。 兩節混凝土的接縫處設凸型水平施工縫，上節混凝土須待下節混凝土強度達到70%后澆筑，接縫處經鑿毛及沖洗處理，并澆10cm厚減半石子混凝土。1.6 沉井接高:本工程沉井下沉時采用分節制作分節下沉的施工工藝，沉井接高應注意以下事項；(1) 沉井接高時，必須確保沉井的下沉系數小于1.0，以保證接高時沉井不下沉。為此，常在井內灌水或填黃砂等臨時措施，用以提高地基承載力，避免產生突沉或過大的變形。(2) 當沉井底節在偏斜狀態時，為保證施工質量和避免下沉困難，嚴禁豎直向上接高。應將底節沉井糾偏正位后，再行接高。(3) 接高沉井前，應先將底節沉井壁頂結合面清理干凈，并將混凝土浮漿和松動的14、混凝土鑿除，用清水沖洗干凈后，再行接高。(4) 立接高沉井模板時，其支承不宜直接支承在地面上，以避免沉井因自重增加而有微量下沉時，將使新澆筑的混凝土井壁產生拉力而發生裂縫。2、沉井的下沉2.1 第一次下降下沉前先鑿除刃腳下的素砼墊層。鑿除砼墊層時應先內后外，并應分區域對稱地按順序鑿除素砼墊層。鑿斷線應與刃腳底邊平齊，鑿斷的砼板應立即清除，及時運出井外堆放。鑿除素砼的刃腳空穴處立即用砂或砂夾石回填。對素砼的定位支點應最后鑿除，但不得漏鑿。2.2 下沉方案的選擇：由于本工程地基土的滲透系數小，土層透水性很低，因此采用井外降水法下沉，人工配合抓鏟挖土機的挖土施工方案。在挖土下沉過程中要注意以下事項：15、(1)采用明挖法下沉過程中，應盡可能地將井內的積水（通過設置臨時集水井、排水溝）抽干；(2)由于沉井施工范圍是在軟土層上，挖土時應先用抓鏟挖土機清除沉井鍋底中間部分，沿沉井四周保留一定寬度的土堤且不小于50cm，然后再用人工對稱分層逐步削平井壁四周的土堤，一般是在挖除土堤過程中，邊挖邊沉，直到沉井下沉到位為止。(3)沉井下沉過程中，若出現沉井偏斜、突沉、底部產行嚴重的翻漿、冒泥和流砂等現象，應立即停工挖土下沉并找出原因，提出處理方案并處理后方可繼續施工。下沉過程主要分三個階段控制：A 初沉階段下沉前的基本情況為：沉井重心偏高，下沉系數高，刃腳下回填砂層一經挖除，沉井立即下沉。因此掏挖刃腳下的砂16、土若不均勻，將會造成沉井傾斜。人工掏挖，沉井突沉時，刃腳下底板予留筋容易造成人身安全事故，因此本方案在考慮利用沉井自重大的條件，初沉階段先開挖中間土形成鍋底狀，促使沉井積壓下沉。首先前后左右對稱向外抽出枕木，同時利用砂石將枕木的空隙填塞，同時保護刃腳下的砂堤不過多擾動，以防止傾斜下沉。用人工在井底內抓成鍋底狀每次抓除深度為2030cm，當沉井自重形成擠壓下沉的條件時，砂堤被擠往鍋底。此時根據下沉觀測數據及偏斜數據，調整鍋底深度和予留砂堤寬度，循序漸進，充分利用沉井自重大下沉系數大的條件，采用寬堤淺挖的擠土下沉方法，直至沉井刃腳插入土層。 當刃腳插入土層后。此時第一段沉井井周摩擦阻力增大，沉井重17、心降低，根據下沉觀測數據仍可采用砂墊層挖除方法下沉，但刃腳下土堤寬度調整到500800時，為防沉井偏斜下沉，此時應終止擠土下沉法，采用繼續挖掘鍋底，輔以人工掏挖刃腳土堤，使沉井逐層下沉。在初沉階段，沉井入土較淺，土層對沉井的平衡作用差，下沉速度大，易產生偏差，應增加測量次數，控制其不發生大的偏差，形成良好下沉趨勢，從進度上不求快，務求準。B 下沉階段沉井已入土一定深度，井外土壤對井壁形成一定壓力、摩擦力，下沉速度降低。此時可適當加大一次開挖深度，加快下沉速度，但要隨時觀測、糾偏。C 終沉階段當沉井下沉至設計標高0.5M時，應控制下沉速度，注意調平沉井，防止因出土量過大及出土不均，使沉井突然大量18、下沉及產生較大偏差，增加準確下沉至設計標高的困難。下沉過程中，應注意隨時掌握土層變化情況，分析和檢驗土壤阻力與沉井重量的關系，控制開挖速度，使沉井均勻、平穩下沉；在下沉過程中，應經常做好下沉量、傾斜度及位移的測量工作。3、沉井封底本工程采用排水下沉干封底的施工方案。3.1 沉井封底的條件當沉井下沉至設計標高的要求范圍內，經沉降觀測，其沉降率（待8小時內沉井自沉累計不大于10mm）在允許范圍內，即可井行封底。3.2 排水干封底設施 排水工作是沉井干封底的關鍵，由于新澆筑的封底素砼在未達到設計強度之前，是不能承受地下水道壓力的，因此在素砼封底和澆筑鋼筋砼底板過程中，都應重視沉井的降水工作。3.3 19、沉井底板砼的選擇 為保證工程質量和工程進度，決定采用商品砼澆筑底板，采用抗滲等級為S8 具有早強性能的C30商品砼。4、特殊情況的處理及預防4.1 井壁摩阻力過大一般情況下，考慮依靠沉井的自重在井內不停挖土，沉井就能順利下沉到位。但對較深的沉井，隨著下沉深度的增加，土層與井壁的摩擦力增大等原因，沉井可能出現沉不下去的現象。此時可用增加沉井重量或降低井壁與土層的摩阻力來解決。例如在沉井上部加壓重塊；或在沉井外壁抹光或涂油涂臘；水力機械施工用高壓水沖射刃腳下的土層；不排水下沉時在井內排水減小浮力等措施。對于超深沉井，在沉井方案設計中甚至可采泥漿護壁套的施工方案。4.2 井壁摩阻力過小在沉井下沉到接20、近標高而土層較弱時，沉井可能因自重下沉而不能穩定，或井壁與土層摩阻力過小，即使停止挖土，也不能阻止沉井下沉時，為避免沉井超沉，可即時向井內注水增加對沉井的上浮力。沉井穩定下來后，再采用水下封底的方法進行封底。4.3 流砂問題及處理由于地質情況的特點，在粉、細砂層下沉沉井時，經常會遇到流砂的現象，對施工影響很大。根據流砂產生的機理，可采用向井內注水，采用水下挖土的施工方案；也可采噴射井點降水，降水深度可達20米，降水后再挖土下沉的施工方案。4.4 沉井突沉沉井在淤泥質軟土中下沉時，可能發生突然下沉，下沉量一次可達3m以上。在發生突沉之前，往往是一開始不下沉，然后突然下沉，此種現象叫突沉。為防止突21、沉，可采取以下措施。(1) 適當加大沉井下沉系數，使沉井刃腳在下沉時始終埋在土中一定深度，不會產生挖土后沉井被外面井壁的摩擦力所卡住。(2) 沉井下沉過程中要控制挖土，不要將鍋底的土挖得太深。(3) 設計時合理分格下框架，并設置一定數量的下框架梁，承受一部份土的反力。(5) 沉井糾偏 沉井下沉過程中特別是在軟土中下沉沉井施工過程中，沉井傾斜、移位的原因很多。而沉井糾偏的方法也很多也較復雜。具體到某一次糾偏，必須仔細分析產生傾斜的原因，然后有針對性地采取糾偏措施。四、頂管主要施工工藝1、施工方法選擇根據頂管理論，頂管時克服的阻力F與頂管機頭迎面阻力F1與管壁四周摩擦力F2之和。F=F1+F2其中22、F總推力F1迎面阻力 F2頂進阻力 F1=/4*D2*P（D管外徑1.2m P控制土壓力） P=KO*HO式中KO-靜止土壓力系數，一般取0.9HO-地面至掘進機中心的厚度，取平均值11.2m-土的濕重量，取2.5t/m3P=0.9*2.5*11.2=25.2t/m2F1=3.14/4*1.2*1.2*25.2=28.5TF2=D*f*L 式中:f注漿后管外表面綜合摩阻力系數,取1.5t/m2D管外徑 D=1.2m L頂距 L=140mF2=3.14*1.2*1.5*140=791.3T 因此，總推力F=28.5+791.3=819.8T頂管機刀頭的功能主要負責切削頂管前部土方，刀頭的形狀為錐23、形，焊有多個合金刀具，刀頭靠工作倉內的電機帶動，刀頭與泥倉連接在一起，在刀頭與泥倉之間為鋼板，鋼板上均勻分布50mm圓孔，刀頭切削后的土方經圓孔進入泥倉；工作倉內有2部轉盤電機，液壓油缸、各種儀表和光標柵格，刀頭與工作倉之間能夠微動。刀頭切削的土方進入泥倉后，與水泵輸送進來的水混合，由泥漿泵將泥漿輸送至泥漿池，泥漿泵的工作壓力約0.4MPA, 輸送清水的管道和出泥漿的管道每23米1節，管與管之間用類似連接混凝土輸送管的卡扣連接，隨頂進的長度調整。如果刀頭前部有堅硬土質，則起用高壓泵系統，高壓泵壓力約20MPA，高壓泵輸送高壓水進入刀頭頂部，幫助切削土方。降低刀盤電機負荷。回水直接進入泥倉隨泥漿24、排到泥漿池。2、進出洞措施頂管能否順利出洞是頂管得以成功的關鍵，我們充分考慮到本工程土質條件差，管道埋設深和地下工程的不可預見性和危險性等因素。結合以往的施工經驗，為使頂管進出洞口不發生流土，在進出洞口安裝可靠的止水裝置是十分必要的。本工程采用的洞口防水裝置為雙道橡膠法蘭形式，具有以下特點：1）具有良好的水密性能；2）安裝簡便易行。為使進出洞口止水裝置發揮良好的水密性能，必須在安裝該裝置時滿足與設計同軸的要求。這樣橡膠法蘭便會被均勻壓縮，達到止水效果。3、觸變泥漿減阻頂力的控制關鍵是最大限度的降低頂進阻力，而降低頂進阻力最有效的方法是注漿。我們設想在管外壁與土層形成一條完整的環狀泥漿潤滑套，改25、變原來的干摩擦狀態，就可以大大減輕頂進阻力。要達到這一目的：1）選擇優質的觸變泥漿材料，膨潤土取樣測試，其主要指標為造漿率、失水率和動態塑性指數比，這些指標必須滿足要求。注漿所用泥漿要求較高，需用彭潤土制作，泥漿由泥漿攪拌機攪拌，通過注漿泵注漿，注漿主管道通過三通與每個注漿孔連接。管子上預埋壓漿孔，壓漿孔的位置要有利于漿液成環狀。注漿孔一般為1英寸，要求管道生產廠家在管道制作時安裝。設內絲，便于安裝注漿管和安裝止流閥。止流閥靠外壁，當不需要注漿時，防止泥漿倒流。注漿孔對稱布置，位置位于止水膠圈外，泥漿通過鋼圈與管壁之間的空隙進入管道四周，注漿孔高度與管壁平。漿液的配置、攪拌、膨脹時間，都必須按26、照規范的要求執行。壓漿的方法要以與頂進同步注漿為主，補漿為輔，在頂進過程中，要經常檢查各推進段的漿液形成情況，還可以通過各中繼間和主頂裝置的油壓值推算出各段的注漿減阻效果，從而及時加以改進。注漿設備和管路要可靠，具有足夠的壓力和良好的密封性能。注漿工藝必須由專職人員進行操作，質檢人員定期檢查。壓注觸變泥漿又分三類，分別控制：同步壓漿，以形成原始漿套，填充固有間隙和糾偏間隙。沿線（及洞口）壓漿，以補充管道不成直線形成的沿線漿套缺損。頂點壓漿，根據沉降測量反饋數據，對過大處補償性壓漿，以支撐地表。在頂管施工中，要做好壓漿量、點的記錄，以確保壓漿工作到點，以降低管外壁摩擦阻力，提高管頂質量。地面沿線27、有專人巡視，防止壓漿打穿地層造成漿套破壞。觸變泥漿的配比選料中，對膨潤土應選擇膨脹倍率大、雜質小、顆粒在150目以上的優質膨潤土較好。石膏具有使泥漿保持其摩擦效果持久的功能，同時提高漿液的膠凝強度。從機頭后第5節砼管均設置注漿孔，以后每隔20米設置一圈壓漿孔，每個壓漿孔上安裝一只1寸的球閥，由橡膠管和壓漿總管連接，壓漿總管是一根1.5寸白鐵管，連接壓漿泵，壓漿泵選用螺桿泵。以上壓漿系統上設有流量、壓力調節閥。觸變泥漿選用標準的漿料，在攪拌筒內按一定的比例兌水充分攪拌后，儲放24小時方可使用。配置的觸變泥漿要求粘滯度高、失水量小、穩定性好、還要求靜切力低以滿足長距離運輸需要，理論要求：比重為1.28、061.10，黏度為2030S靜切力80130mg/cm2，含砂率9095%，失水率14ml/30min本段頂管采用的壓、補漿液配比為（重量比）：膨潤土純堿漏斗黏度（秒）黏度(CP)失水量（ml）比重CMC終切力達因/mm220%10%塞流3620-4512-151.1由試驗確定160左右配置時膨潤土、CMC須浸12小時以上。注漿壓力基本保持在管頂上覆土壓力的2.5倍，即p=2rh。頂進時還需根據地面變形，地下水位等因素適當調整壓力和注漿量，每天的注漿量應做記錄，作為分析地層損失的依據之一。頂管貫通后可利用補漿進行換漿固化。換漿量略大于觸變泥漿量，壓力根據地面隆起狀態確定，換漿用普通325水泥29、，水灰比0.6。4、管道頂進當管道頂進時，千斤頂頂完一個行程時，將千斤頂縮回，然后加一塊墊鐵，繼續頂進，頂完第二個行程時，將千斤頂縮回，加第二塊頂鐵，每塊頂鐵長度約80厘米，加上千斤頂的行程，大于管道長度2米，這時，將頂鐵用吊車吊出，然后用吊車將管道吊入工作坑，接上泥漿泵管道，和電源，開始頂進第二節管道。為避免在頂進過程中損壞管道，在管與管之間，加木襯墊，木襯墊用三合板現場加工制作。為保護管道，與千斤頂緊鄰的管道，采用在混凝土管壁加鋼護套的辦法。管道頂進的速度約10厘米/分鐘，照此計算，每小時應頂進6米，一晝夜可以頂進144米，但在實際操作過程中，每次接泥漿泵管，吊管、墊鐵、安裝鋼套環等，使頂30、進效率約降低2/3，所以每天實際頂進距離約50米，基本是人工掏土法頂管功效的10倍。5、砼管選用和對接頂進前應對管成品，鋼套環，橡膠密封圈和軟木襯墊材料從尺寸、規格、性能、數量等均作詳細檢查，必須符合標準設計圖的要求，頂進前還必須在現場做預安裝，對不合格的砼成品予以剔除。砼管接頭的槽口尺寸必須正確，光潔平整，無氣泡。橡膠圈的外觀和任何斷面都必須致密均勻，無裂縫，空隙或凹痕等缺陷，橡膠圈應保持清潔，無油污，不得在陽光下直曬。鋼套環必須按要求進行防腐處理，刀口為癖點，焊接處平整，肢部與鋼板平面垂直，堆放時整齊、放平。襯墊板厚度按設計預力大小確定，粘貼時，凹凸口對中，環間間隙符合要求。管節采用門吊吊31、入工作井內導軌上就位待安裝。插入安裝前滑動部位可均勻涂薄層硅油等潤滑材料，對橡膠無侵蝕性，減少磨阻。承插時外力必須均勻，橡膠圈不位移，不反轉，不露出管外，否則應拔出重插。管材必須選用具有ISO9002質量體系認證書廠家產品，這樣才能保證管子制作質量。6、糾偏測量及控制工程中常采用經緯儀進行簡潔有效的地面控制測量，使地面控制測量中的誤差趨進1cm，水準點控制網則利用工地附近的國家水準點布設水準網，直接引入工作井內。本工程的地下導向JDB激光經緯儀，由一束紅色的激光直指機頭尾部的光靶，在頂進的過程中，操作者隨時可以得到偏差值，保證頂管方向控制的精確度要求。在布置工作井后方的測量儀機座時，必須避免由32、于頂進內沉井受力而使得儀器機座產生移動或變形，如果儀座發生微小位移，應及時對軸線和標高進行調整。一般的軸線方向可以通過激光經緯儀控制，標高的控制則應通過水準測量儀測量。頂進糾偏必須勤測量，多微調，糾偏角度應保持1020，不得大于1。頂管開始出洞的方向尤為重要。基坑的道軌盡可能延長到井壁洞口的前端，道軌要有足夠剛度，且安裝焊接牢固，安裝后的道軌軸線高度誤差小于2mm，主頂油缸和后座的安裝也要滿足牢固的要求，水平和垂直誤差小于10mm。由于在起始推進階段，機頭的方向主要通過主頂油缸進行控制的。所以一方面減慢主頂的推進速度，另一方面要不斷的調整油缸編組和機頭糾偏。7、沉降、位移檢測及控制做好地質和環33、境的調查工作，提出詳細準確的頂管線路上的地質縱剖詳圖，特別要注意表面暗濱或地下障礙物。合理選擇工具管形式及施工方法：根據上述地質和環境資料，合理選擇工具管形式及施工方法。采用減少地層移動的施工技術措施：采用泥水平衡式工具管進行頂管施工中，要在開始頂進段中對地面沉降和移動進行監測，根據測量反饋資料，調整和選定某段頂進中密封土壓艙中的壓力值，一般次土壓力宜為正面土體靜壓力的1.01.1倍。此土壓力選定得當，可使正面土體處于良好的平衡狀態，要采取自動控制和人工控制的手段，以保持最合適的刀盤轉速、頂進速度、頂管頂推力等施工參數。頂管外周空隙中精心注漿：由于頂管工具管與管道外外徑相差而形成的管道外周空隙34、以及工具管糾偏而形成的管道外周空隙，或工具管及管道外周附著一層黏土而形成的管道外周空隙，必須精心壓注觸變泥漿有效的予以填充。壓漿一定要及時、適量，并在適當壓力下由適當的點位和正確的方法向管外壓注，以使全部外周空隙在整個頂進過程中始終充滿著有一定壓力的觸變泥漿，它既是防止管道外周地層坍落以控制地層移動的支撐介質，又是減少管道外周摩擦的潤滑介質。因此管道外周觸變泥漿的配置和壓注工藝的優劣對控制地層移動減少地面變形使至關重要的施工措施。操作者應注意觀察控制臺上壓力表變動情況，合理地調整好推進速度和刀盤前部壓力表變動之間地關系，使之處于良好的平衡狀態，切忌盲目的快速推進。8、意外情況的處理措施地質發生35、很大變化，突然間變硬變軟，這可以通過管道的泥水流量和壓力表讀數來判斷，如果突然硬了，減慢頂進速度，反之，加快速度。地層中如果發生承壓水時，可加快推進速度，減少送水量，快速通過滯水層。以上情況對于泥水平衡機頭，比較容易處理。機具損壞必須及時修理，中繼間油缸或止水封圈損壞均可更換。機頭內除刀盤損壞修理比較麻煩外，其余的都可更換。施工中若出現異常的偏差或發生糾偏失敗，必須在允許偏差標準內就停下來，這必須作為一條制度制定下來，并且如實匯報情況，分析原因，照準對策再頂進，不可盲目行動。頂管機碰到原有地下障礙物時，從安全考慮，首先須對機頭前土體進行注漿加固，然后可采用人工、機械和靜態爆破等施工方法進行處理36、。9、管機前泥水平衡壓力估算泥水平衡式頂管機在頂進開始階段，應設定刀盤正面壓力，其計算公式如下：無荷載作用，機頭正面中心深度為H，則：P主Rh*tg2(45-/2)-2C tg(45-/2)P被Rh*tg2(45+/2)+2C tg(45+/2)P設P主+2/3（P被P主）式中：P設設定土壓力；P主刀盤前的主動土壓力；P被刀盤前的被動土壓力。經計算，本工程頂管機前的平衡壓力允許值為0.20.4Mpa。在頂進施工中，可根據機頭和沉降情況，再對工作壓力進行修正。四、質量要求和措施1、頂進質量控制標準1.1管道軸線允許偏差50mm。1.2管道內底高程允許偏差40mm，+30mm之間。1.3鋼筋砼管相37、鄰管節間錯口小于15%壁厚，且不大于20mm.1.4管內清潔無破損，接口填料飽滿密實，接口套環正對管縫，貼緊不脫落。1.5地面沉降控制在20mm，-40mm之間。1.6砼接口無滲漏。2、質量目標2.1合同履約率100。2.2分項工程質量合格率100。2.3綜合管理創文明工地。3、質量保證措施3.1施工前，認真做好質量技術交底。3.2學習質量計劃，明確各崗位指責。3.3填寫交班記錄。3.4每天提交頂進記錄和監測記錄給業主或指定的監理。3.5按要求進行沉降和位移監測，定期進行軸線復測，并做好相應記錄。3.6頂管時，管內如出現異常情況現象，立即停工，采取相應措施后方可繼續施工。3.7各崗位人員持證上38、崗，計量儀器校驗登記，機械設備報審。五、安全施工、文明施工、環境保護1、安全施工整個施工過程中必須貫徹“安全第一”的指導思想，建立施工班組安全生產管理制度，切實認真執行有關安全生產、文明施工的規章制度，加強對安全生產，文明施工的檢查，使管理工作標準化、規范化。安全管理做到“三無”：無工傷死亡事故、無交通死亡事故、無等級火警事故，并制定相應的安全防護措施及安全生產應急預案。2、文明施工施工現場文明施工管理的好壞，直接反映著一個企業的外部形象，樹立企業形象，展現企業風采，全面開展創建文明工地活動，制定文明施工保證措施，做到“兩通三無四必須”，即：施工現場人行道暢通，施工工地沿線單位和居民出入口暢通；施工中無管線高放，施工現場排水暢通無積水，施工工地道路平整無坑塘；管理人員佩卡上崗，工地現場施工材料必須堆放整齊，工地生活設施必須清潔文明，工地現場開展以創建文明工地為主要內容的思想政治工作。3、環境保護環境保護達到xx市相關要求，特別是滿足xx市市政工程文明施工管理規定、xx市防治揚塵污染管理若干規定的要求。堅持文明施工，確保無重大傷亡事故，確保達到“xx市安全文明示范工地”，爭創省級安全文明示范工地，并制定環境保護措施，確保施工現場周圍揚塵、噪聲、廢氣、廢水等污染降低到最低標準，達到保護環境的目標。