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1、 專項施工方案設計項目名稱：xx新能源公司xx煤礦（300萬噸/年)選煤廠專項名稱: 22m原煤倉漏斗腳手架施工方案 文件編號： 受控標識： 1. 1編制依據1.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）。混凝土結構設計規范GB500102011、建筑結構荷載規范（GB 50009-2012）。1.2建筑施工手冊(第五版）。1。3原煤倉施工圖紙。2工程概況原煤倉直徑22m，漏斗2。2m以下漏斗支模腳手架,腳手架搭設在13。3-9。2m米結構層上.搭設高度為至梁底標高為4.6米（局部最高處為8.1m）,板底為6。6m（局部最高處為10。7m）.漏斗KL1、KL2為600*242、00，WKL1、WKL2為600*2400。；3施工準備3.1技術準備3.1.1熟悉圖紙,確定漏斗梁的底標高,及軸線位置,撰寫施工方案。3.1。2荷載統計、安全穩定性驗算。3.2現場準備3。2。1 -9.2米梁、板施工完畢板面混凝土強度具備上人強度后.3.2.2搭設好進倉的安全通道.3.3人、材、機準備3。3。1需專業架子工25名；其余輔助工種20名。3.3。2主要材料準備序號材料名稱三倉用量備注16米桿12000根刷黃漆22.5米左右5800刷黃漆3十字扣件39000合格4旋轉扣件1800個合格5木跳板1300合格3.3。3機械準備：塔吊配合運料至工作面.4施工部署4。1施工工藝9。2米板面3、混凝土強度達到70以上后搭設滿堂腳手架漏斗施工完畢混凝土強度達到100%后拆除腳手架。4。2腳手架搭設方案9。2米板面混凝土強度達到70以上后，開始搭設腳手架,腳手架支到梁模板安裝全部完畢，因KL的高度比較高，荷載比較大，澆筑混凝土是分兩次澆筑，第一次澆筑高度為1。2米，第二次澆筑1。2米共計高度2。4米。5構配件質量標準5.1鋼管采用外徑48毫米，壁厚3.5毫米的Q235A(3號）鋼焊接鋼管。其化學成份與機械性能符合國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定。立桿、縱向水平桿(大橫桿)的鋼管長度為26米，橫向水平桿為1。2-6米長，鋼管表面涂防銹漆、面漆為黃色.5。2扣件扣件符合G4、B158311995鋼管腳手架扣件及可鍛鑄鐵分類及技術條件（GB97867）的規定.用機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵制造.而扣件的附件C（T形螺栓、螺母、墊圈)所采用的材料符合普通碳素結構鋼技術條件(GB70079)中A3的規定。扣件不能有裂縫、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷。扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5毫米。連接扣件有三種：直角扣件、旋轉扣件、對接扣件。5.3腳手板本跳架腳手板采用木腳手板,厚50毫米松木制成，板長為4米，寬度為250300毫米，其材質符合國家標準木結構工程施工及驗收規定 GB502062002二等材的規定。6搭設要求及方法6.1搭設5、順序 搭設腳手架：直接在-9。2米結構層上,鋪設墊板，放置縱向掃地桿，選擇一點起依次向兩邊豎立底立桿,底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿并與立桿固定，固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直，每邊豎起34根立桿后,隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣接固定）和橫向水平桿（小橫桿,靠近立桿并與縱向水平桿扣接固定)，校正立桿垂直和水平桿水平使其符合要求后，按40-60Nm力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直到第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍腳手架質量，嚴格確保腳手架質量，鋪設腳手板和裝設作業層欄桿.跳板 綁扎必須牢固.6.2構造與搭設要求 6。2。1基本要求扣6、件式鋼管搭設的跳腳手架，是施工臨時結構。它要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載，因此,腳手架必須有足夠的承載能力。剛度和穩定性。在施工過程中，在各種荷載作用下不發生失穩倒塌以及超過容許要求的變形傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全施工。 6。2.2搭設要求漏斗結構模板支撐用滿樘腳手架高6.6米,腳手架搭設參數為: 1）立桿的縱距為 0。6米,立桿的橫距為0。8米，梁底增加2根立桿，大小橫桿的步距為1.50 米。允許搭設偏差5cm，立桿垂直度允許搭設偏差10cm。（2）掃地桿：從混凝土面往上20cm處設置掃地桿,掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10cm。（3)立桿、橫桿7、接頭的詳細做法立柱上的對接接頭要交錯布置，兩個相鄰立柱的接頭不要設在同步同跨內,兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。縱向水平對接接頭要交錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中（見附圖）。 6。2.3小橫桿的設置 每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件緊在縱向水平桿上部，端頭處伸出長度不小于10cm。該桿軸線偏離主節點的距離不大于150cm ,靠墻一側的外伸長度不大于300cm。 6。2。4構造要求 腳手架立桿接頭必須采用對接扣件對接連接，相連兩立桿接頭應錯位,不小于508、0毫米，且應不在同一步內.縱向水平桿接長必須采用對接扣件連接，上下相連兩根縱向水平桿接頭應錯開不小于500毫米,同一步內外兩根縱向水平桿的接頭應錯開，并不在同一跨內。 6。2.5腳手板操作層腳手板的鋪設應滿鋪、鋪穩，離開墻面120-150毫米，腳手板對接鋪設時，接頭處設兩根橫向水平桿,搭接鋪設的腳手板，接頭處必須在橫向水平桿上，搭接長度不小于200毫米，不允許有探頭板,腳手板總挑長度不宜超過300毫米。6。3腳手架搭設的質量要求6。3。1立桿垂直偏差：搭設高度H28.5米，縱向偏差不大于H/200,且不大于100毫米,橫向偏差不大于H/400，且不大于50毫米。6.3。2縱向水平桿水平偏差不大9、于總長度的1/300，且不大于20毫米,橫向水平桿水平偏差不大于10毫米。6.3。3腳手架的步距，立桿橫距偏差不大于20毫米，立桿縱距偏差不大于50毫米。6.3.4扣件緊固力宜在4555N.M范圍內，不得低于45N.M，或高于60N.M。6。3。5連墻點的數量（在洞口處連接）,位置要正確，連接牢固，無松動現象.7.腳手架交底與驗收7。1交底:腳手架要嚴格按照施工方案搭設,搭設前要做好技術交底，操作人員必須嚴格執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內.7.2驗收:挑腳手架搭好后,技術及安全部門應進行驗收，驗收結果要作詳細記錄。驗收合格后掛牌后方可使用.8.腳手架的拆除拆除腳手架先編制好拆除方案，并10、認真向操作人員進行安全技術交底，拆除時設警戒區,設置明顯標志，并有專人警戒，拆架子的作業人員應戴安全帽,系安全帶，穿軟底鞋上架作業。拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業,要遵循先搭后拆、后搭先拆的原則，即先拆欄桿、腳手架，而后小橫桿、大橫桿、立桿等，連墻點必須與腳手架同步拆除，一般不允許分段、分立面拆除，如因施工需要必須分段分立面拆除時，應在暫不拆除的兩端加設連墻點和橫向水平支撐。拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁高空拋擲.9.腳手架搭設的注意事項9.1全部使用外徑48mm的鋼管，嚴禁與其它規格的鋼管混合使用。9。2主節點處,固定橫向水平桿或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主11、節點的距離不應大于150mm。9.3各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。9。4對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下,以確保安全。9.5上架作業人員必須持證上崗,戴安全帽,系安全帶.9.6嚴格按搭設方案施工,連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步。9。7在搭設過程中,應注意調整腳手架的垂直度，最大允許偏差100mm。10腳手架的使用規定10。1作業層每1m架面上施工荷載不得超過3KN/。10。2架面上的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。嚴禁人員在架面上奔跑、退行。10.3禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加作業高度。10.4在作業中,12、禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連續緊固件和連墻體。確因操作要求需要臨時拆除時,必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后,及時予以恢復。10。5工人在架上作業中,，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息.11.安全文明施工及環境保護要求11。1、施工操作人員必須按照安全技術交底要求進行施工，正確佩戴好安全防護用品，嚴禁違章作業和酒后作業,高處及臨邊作業必須掛安全帶。11.2、上、下作業面必須走安全上人斜道，斜道上不得堆放任何材料,保證斜道通暢。上部施工時，下面禁止任何人員進入.11。3、工作前檢查所使用的工具13、是否牢固，工作時思想要集中,操作工人所用工具要放入工具袋內，不得掛在腳手架上,以防掉下傷人.11。4、進入工作面必須先將安全防護欄桿防護嚴密好以后，再進行施工.11.5、大風雨天氣禁止上作業面進行作業,大風雨后要及時檢查架子、馬道、平臺是否松動下沉，并及時處理。施工現場的安全防護未經項目部有關人員許可，不得擅自拆改.下班前及時將現場的剩余材料碼放整齊.11.6、涂刷油漆人員佩戴橡皮手套，以防止手被腐蝕.11.7、燥音比較大的機械設備使用時盡量避開職工休息的時間。11.8、作業過程中盡量減少鋼管之間的碰撞聲。12.腳手架計算梁模板計算書12.1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m）:0。60;14、梁截面高度 D(m)：2.4米分兩次澆筑,先按1.20米高計算.混凝土板厚度(mm)：0。60；立桿縱距La（m）:0。60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）：0.10；腳手架步距（m)：1.50;梁支撐架搭設高度H(m）：4.6；梁兩側立柱間距（m）:0.60;承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數：2；桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；采用的鋼管類型為483。50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；模板自重（kN/m2)：0。35；鋼筋自重（kN/m3）:1。50；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2。5；15、新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2）:18.0;傾倒混凝土側壓力(kN/m2)：2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：2.0木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E（N/mm2）:10000。0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）：17.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1。7；面板類型：鋼面板；鋼材彈性模量E（N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2):205.0；面板彈性模量E(N/mm2）：210000。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓16、豎向間距（mm）：600；穿梁螺栓直徑（mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483。5;主楞合并根數：2；主楞龍骨材料:木楞，寬度40mm,高度90mm；次楞合并根數：2；12.2、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算.抗彎驗算 其中, - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距(N。mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50。001。41.4/6=16。33cm317、； f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）;按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。20。5018。000.85=9.18kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40。502.000.85=1。19kN/m；q = q1+q2 = 9。180+1.190 = 10.370 kN/m;計算跨度(內楞間距）: l = 300。00mm;面板的最大彎距 M= 0。110。37300.002 = 9.33104N。mm；經計算得到,面板的受彎應力計算值： = 9.33104 1。63104=5.714N/mm2；面板18、的抗彎強度設計值： f = 205。000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5。714N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l計算跨度（內楞間距）: l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量： E = 210000。00N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.401.401。40/12=11。43cm4；面板的最大撓度計算值: 0.6779.00300。004/(100210000.001。14105) = 0.021 19、mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300。000/250 = 1。200mm;面板的最大撓度計算值 =0.021mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1。200mm,滿足要求！12.3梁側模板內外楞的計算內楞計算,內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 409090/6 = 54.00cm3；I = 40909090/12 = 243。00cm4; 內楞計算簡圖內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值（N/mm2);M -20、 內楞的最大彎距（N。mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值（N/mm2）.按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.218.0000.85+1.42.0000.85）0。300/2=3.11kN/m； 內楞計算跨度（外楞間距）: l = 500mm；內楞的最大彎距： M=0.13。11500。002= 7。78104N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 7。78104/5.40104 = 1.440 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1。440 N/mm2 內楞的抗彎強21、度設計值 小于 f=17。000N/mm2，滿足要求！內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18。000。30/2= 2.70 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500。00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 2.43106N/mm2；內楞的最大撓度計算值： =0。6772。70500.004/（10010000.002.43106） = 0.047 mm；內楞的最大容許撓度值： = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.047mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求22、！外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3;外鋼楞截面慣性矩 I = 12。19cm4；外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值（N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N。mm）； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值（N/mm2).最大彎矩M按下式計算: 其中，作用在外楞的荷載: P = （1.218。000。85+1.42.000.85）0.500。60/2=3.11kN； 外楞計算跨度（對拉螺栓豎向間距23、）： l = 600mm；外楞的最大彎距：M = 0。1753111.000600。000 = 3。27105N.mm經計算得到,外楞的受彎應力計算值： = 3.27105/5.08103 = 64。302 N/mm2;外楞的抗彎強度設計值： f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =64。302N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205。000N/mm2，滿足要求！外楞的撓度驗算 其中 E 外楞的彈性模量，其值為 210000。00N/mm2； p作用在模板上的側壓力線荷載標準值: p =18.000.500。60/2= 2。70 KN； l計算跨度(拉螺栓間距）:l24、 = 600.00mm； I面板的截面慣性矩：I = 1。22105mm4;外楞的最大撓度計算值： = 1。1462。70103600.003/(100210000。001.22105) = 0.261mm;外楞的最大容許撓度值: = 1.500mm；外楞的最大撓度計算值 =0.261mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.500mm，滿足要求！12.4穿梁螺栓的計算 驗算公式如下： 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力;A 穿梁螺栓有效面積 （mm2);f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 14 mm；穿梁螺栓有效直徑： 11。55 mm;穿梁25、螺栓有效面積: A= 105 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.6002 =10。800 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.000105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10。800kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！12。5梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重26、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 600.0014。0014.00/6 = 1。96104mm3； I = 600.0014。0014.0014.00/12 = 1。37105mm4；抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2)； M 計算的最大彎矩 （kN。m)； l-計算跨度(梁底支撐間距）: l =266。67mm; q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2(24.00+1.50）0.601。200.85=18.73kN/m；模板結構自重荷載27、：q2:1.20.350.600.85=0.21kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1。42。000。600。85=1。43kN/m;q = q1 + q2 + q3=18.73+0.21+1。43=20.37kN/m；跨中彎矩計算公式如下： Mmax = 0。1020.3690。2672=0.145kN。m； =0。145106/1。96104=7.390N/mm2；梁底模面板計算應力 =7。390 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=205。000N/mm2，滿足要求!撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下：28、 其中,q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24。0+1.50)1。200+0。35）0.60= 18.57N/mm; l-計算跨度(梁底支撐間距）: l =266.67mm； E-面板的彈性模量: E = 210000。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =266。67/250 = 1.067mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67718.570266.74/(100210000。01。37105)=0。022mm；面板的最大撓度計算值： =0.022mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 266.7 / 250 = 1.067mm，滿足要求！梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。29、強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計算：(1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = （24.000+1.500）1.2000.600=18。360 kN/m； （2)模板的自重線荷載（kN/m）:q2 = 0.3500。600(21.200+0.800)/ 0。800=0.840 kN/m； （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN):經計算得到，活荷載標準值 P1= （2。500+2。000）0。8000.600=2.160 kN；鋼管的支撐力驗算均布荷載 q = 1。218.360+1。20。840=23.040 kN/m；集中荷載 P = 1。42。160=3.024 kN； 鋼管計算簡圖經過計算得到從左到右各鋼管傳遞集中力即支座力分別為:N1=2。223 kN；N2=8。354 kN；N3=8.638 kN;N4=2。223 kN；鋼管按照三跨連續梁計算。鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12。19cm4