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1、xx花園第三期模板工程施工方案一、 材料的選用1 模板采用920183018mm膠合板，木方采用80100mm松木方。2 方柱采用膠合板制作的柱模,圓柱定做鋼板模。3 梁模采用膠合板制作，并按梁尺寸不同進行編號。4 支架采用門式鋼管腳手架和鋼管.二、 模板的設計模板的設計應根據(jù)其結(jié)構(gòu)形式、荷載大小、地基類型、施工設備和選用的材料等條件所決定，故模板設計應按以下要求執(zhí)行：1 門字架支撐的設計應符合鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范的規(guī)定。2 模板設計應符合木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范的規(guī)定。3 模板設計應考慮下列荷載：31 恒荷載標準值：311 模板結(jié)構(gòu)的自重標準值為：180N/m2312 新澆混凝土自重標準值：24KN/m332、13 鋼筋自重標準值為: 梁：1。5KN/M3 板:1。1KN/M3314 新澆灌混凝土對模板側(cè)面的壓力標準值： F1=0。22Ct。12V1/2 F2=CH F-新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/M2)C-混凝土的重力密度(KN/M3） t。-新澆混凝土的初凝時間（h） V-混凝土的澆筑速度(m/h) H-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂?shù)目偢叨?-外加劑影響修正系數(shù)(取1。2）2混凝土坍落度影響修正系數(shù)(取1。15)32 活荷載標準值321 施工人員及其設備的自重： q=2。5KN/m2，再以集中力P=2.5KN進行驗算，取兩者彎矩較大值.322 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 對水平3、模板產(chǎn)生的垂直荷載標準值取2KN/M2 對垂直模板取4KN/M2323 傾倒混凝土時對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載標準值取 2KN/M24 支架剛度應符合下列條件：41 對結(jié)構(gòu)表面外露的模板，為其跨度的1/400。42 對結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板,為其跨度的1/250。43 支架的壓縮變形值或彈性撓度，為結(jié)構(gòu)計算跨度的1/1000.5 平臺板及支架計算51 具備條件：按板實際寬度、長度為計算單元,板寬度等于920mm，模板厚度等于18 mm,取52 樓板混凝土最大厚度h=220 mm計算.53 強度驗算531 荷載計算荷載組合：1。2（180+0.2224000+0.221100）+1。42500=1034、42N/ m2,因為板寬b=920 mm，所以 q1=0.9210342=9515N/ m=9.515N/ mmq2=0。92（10342-3500)=6295N/M=6.295N/mmp=1.42500=3500N532 強度驗算施工荷載為均布荷載時（按最不利因素考慮）M1=0.0779 q1L2=0.077995150。22=66.71NmMB=-0。105 q1L2=0.10595150.22=89。92 Nm施工荷載為集中荷載時（按最不利因素考慮）M1= 0。0779 q1L2+0.171FL=0.077995150.32+0.17135000.32=120。58NmMB=0.105 5、q1L2+0。158FL=0.10595150.32+0。15835000。32=139.69 Nm由于MB最大,故用MB驗算強度截面抵抗矩Wn=bh2/6=49680mm3= MB/ Wn=139。69103 Nmm/49680mm3=2。81Mp15Mp故強度合格54 剛度驗算(按最不利因素考慮）541 荷載計算荷 載組合:180+0.2224000+0.221100=5702N/m2因為板寬=920mm，故q=0。925702=5246N/mI=bh3/12=920183/12=447120mm4 E=4103N/mm2 又=KfqL4/100IE 查表得Kf=0.645=0。6455。6、2463004/(1004471204*103)=0.154（mm）L/400=0.75(mm)剛度符合要求6、梁模板計算61 計算簡圖如圖二、圖三所示: q300 300 300 300 300 圖二 梁底模板 q1 B 2 C3 C2 C 1 A1 B 2 C3 C2 C 1 300 300 300 300 300圖三 梁側(cè)模板62 荷載計算（以3001400mm的梁計算)621 梁底板荷載組合：1.2（180+1。424000+1。41500）+1.42000=45856N/m2因為梁寬=0.30m,故q1=0.3045856=13757N/m622 梁側(cè)板荷載組合：1。2 1。42407、00+1.42000=43120N/ m2梁側(cè)模實際高度=梁高-板厚(按180mm考慮)=1。40。18=1.22mq2=1.2243120=52606N/m63 強度驗算631 梁底板M1=0。0779 q1L2=0。0779137570。32=96.45NmMB=0。105 q1L2|=0.105137570。32=130 NmMB M1，故取MB驗算 Wn=bh2/6=300182/6=16200mm3= MB/ Wn=130103 Nmm/16200mm3=8。02Mp M1,故取MB驗算 Wn=bh2/6=1220182/6=65880mm3= MB/ Wn=497。13103 Nm8、m/65880mm3=7.55Mp15Mp強度合格64 剛度驗算641 荷載計算（1） 梁底板荷載組合：180+1.424000+1。41500=35880N/m2因梁底板寬=0。3m,故q=0.335880=10764N/m=10.76N/mm（2） 梁側(cè)板荷載組合：F=1。424000=33600N/ m2因為梁側(cè)板實際高度=1.4-0.18=1。22m，故q2=1。2224000=29280N/m=29.28N/mm642 剛度驗算（1）梁底板因為E=4103N/mm，I=bh3/12=300183/12=145800N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0。649、510.763004/（1002430004103)=0.71(mm） M1，故取MB驗算 Wn=bh2/6=1100182/6=59400mm3= MB/ Wn=825103 Nmm/59400mm3=13.8Mp15Mp強度合格74 剛度驗算因為E=4103N/mm，I1=bh3/12=1100183/12=534600N/mm4I2=bh3/12=200503/12=2083333N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.64569。953004/100（534600+2083333)4103=0。43（mm)L/400=0.75(mm)故剛度合格8、柱箍計算（采10、用483.5鋼管做柱箍)81 計算簡圖見圖五 q700圖五 柱箍計算簡圖82 荷載計算新澆混凝土對模板的側(cè)壓力：F1=0。222441.21.1541/2=58。29KN/m2 F2=h=243。0=72KN/ m2因采用內(nèi)部振搗方式，所以取較小值F1=58。29 KN/m2荷載組合：1。258.29+1。42=72.75KN/m2q1=72。750.3=21.825 KN/mq2=58.290。3=17.49 KN/m RA=RB=VA=VB=q1L/2=21.8250。7/2=7。64KN83 強度計算已知 Wn=5080mm3，An=489mm2 rx=1,則r=VA/ An=7640/11、489=15。62 N/mm2 MAB,故取MAB驗算= MAB/ Wn=807。8103 Nmm/83333mm3=9.69Mp13Mp強度合格922 梁下次楞強度驗算已知：50100mm的木枋計算長度L=600mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3MAB=PL/8=4127.10。6/8=309。53Nm= MAB/ Wn=309.53103 Nmm/83333mm3=3。71Mp13Mp強度合格93 次楞的剛度驗算931 板下次楞的剛度驗算已知： E=4103N/mm，I=bh3/12=501003/12=4166666mm4又=Kfq2L4（14.8a2/L12、2）/100IE，查表得Kf=1.30所以=1。302.7759004（1-4。84002/9002）/（10041034166666)=0。074（mm）L/1000=0.9(mm)故剛度合格932 梁下次楞剛度的驗算已知： E=4103N/mm，I=bh3/12=501003/12=4166666mm4又=KfPL3/100IE，查表得Kf=0。26所以=0。265042。46003/(10041034166666)=0.20（mm)L/1000=0。6(mm）故剛度合格10、次楞驗算（板厚取180mm，梁截面取400800）10計算簡圖（見圖八、圖九)及荷載取值 q400 1200 4013、0圖八 板下次楞計算簡圖 P 1200 圖九 梁下次楞計算簡圖1011 板的荷載取值荷載組合：1。2（180+0.1824000+0.181100）+1。42500=9137。6N/m2 次楞(木枋）的間距300 mm,則木枋所受的荷載：q1=9137。60。3=2741.3 N/mq2=(9137。61.42500） 0。3=1691.3N/m1012 梁下次楞荷載取值荷載組合：1。2(180+0.824000+0。81500)+1。42000=27496N/m2 因為梁寬為0。4m，故q=274960.4=10998.4 N/m次楞間距300mm所以單根次楞（木枋）上的集中荷載P=109914、8.40。3=3300N102 次楞的強度驗算1021 板下次楞強度驗算(板厚180mm）已知：木枋截面50100mm，L=1200mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3則：MAB=0。125 q1(L24a2）=0。1252741.3(1。22-40。42） =274.13NmMAB=0.125 q2（L2-4a2)+0。25PL0.5qa2 =0.1251691。3(1.22-40。42) +0.2532901。20。51691.30。42=1020。8 Nm因MABMAB故取MAB驗算= MAB/ Wn=1020。8103 Nmm/83333=12.2Mp1315、Mp強度合格1022 梁下次楞強度驗算(梁截面400800）已知：50100mm的木枋計算長度L=1200mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3MAB=PL/8=33001。2/8=495Nm= MAB/ Wn=495103 /83333=5。94Mp13Mp強度合格103 次楞的剛度驗算1031 板下次楞的剛度驗算（板厚180 mm) 已知：E=4103 N/mm，I=bh3/12=501003 /12=4166666mm4又=Kfq2L4（1-4。8a2/ L21）/100IE,查表得Kf=1.30所以=1。301.69112004（14.84002/1200216、)/10041034166666）=1.28mmL/800=1。5mm故剛度合格1032 梁下次楞的剛度的驗算(板厚180 mm) 已知：E=4103 N/mm，I=bh3/12=501003 /12=4166666mm4又=KfPL3/100IE，查表得Kf=0.26所以=0.26330012003/(10041034166666)=0。89mmL/1000=1。2mm故剛度合格11、主鋼楞(2483。5mm）的驗算111 計算圖及荷載取值（計算簡圖如圖十、圖十一）q900 圖十 板下主楞計算簡圖 q900 圖十一 梁下主楞計算簡圖1111 板下主楞的荷載取值(板厚180）荷載組合:計算主楞17、時，施工均布荷載標準值為1。5KN/m2，所以1。2(180+0.1824000+0。181100)+1。41500=7738N/m2 板下主楞間距按900取值計算，則主楞所承受的均布荷載q=7738N/m20.9m=6964N/m=6.964 N/mm1112 梁下主楞荷載取值(梁截面500 1000）荷載組合:1.2（180+1.024000+1.01500)+1.42000=33616N/m2 因為梁寬=0.5m，故q=0.433616=13446N/m=13。446N/mm112 板下主楞的強度驗算已知:支頂間距L=900mm,Wn=5080mm32=10160 mm3An=489mm18、22=978 mm2,rx=1，則r=VA/An=qL/2978=6。964900/(2978）=3。2 N/mm2120 N/mm2抗剪強度滿足=M/Wn=qL2/8Wn=6.9649002 /（810160)=69.4N/mm2205 N/mm2強度合格113梁下主楞的強度驗算已知:支頂間距L=900mm，Wn=5080mm34=20320mm3An=489mm24=1956 mm2，rx=1，則r=VA/An=qL/2An =13。446900/（21956）=3。1N/mm2120 N/mm2抗剪強度合格= M/ Wn= qL2/8Wn=13.4469002 /(820320）=67。19、1N/mm2205 N/mm2強度合格114板下主楞剛度驗算已知：E=2.06105 N/ mm 2 I=12.19104 mm 42又=KfqL4/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.36.9649004/(10012.1910422。06105）=1.19mmL/400=2.25mm故剛度合格115梁下主楞剛度驗算已知:E=2。06105N/mm2 I=12。19104mm44又=KfqL4/100IE 查表得Kf=1。30所以=1.313。4469004/（10012.1910442。06105）=1.14mmL/400=2.25mm故剛度合格12、門式鋼管腳手架計算門式鋼管腳手架20、搭設間距為900mm。在板厚180的部位及在梁截面4001000的梁底部位，支頂間距不得900 mm.121荷載組合梁下（梁截面400900）主楞承受的均布荷載大于板下主楞承受的均布荷載，故采用梁下主楞均布荷載q=13.446N/ mm作驗算荷載。主楞傳到腳手架上的荷載為:P=qL=13。446900=12101NNd=40160N（表B. 0. 5）故腳手架穩(wěn)定13、模板支撐體系驗算結(jié)論131 板下次楞間距和梁下次楞（木枋）的間距采用300mm。132 門式管腳手架搭設間距為900mm。133 板厚180的部位及梁截面4001000的梁底部位支頂間距不得大于900mm.134 板厚150的部21、位及梁截面400800的梁底部位支頂間距不得大于1200mm。135 柱模加固見大樣圖。136 根據(jù)以上結(jié)論和相關驗算可知，模板、次楞、主楞、模箍鋼楞的強度和剛度可靠，腳手架穩(wěn)定性好,此設計可行。三、 模板的制作1、材料及尺寸的控制11 所選材料必須按指定的質(zhì)量、規(guī)格、品種選定。12 對木方用壓刨機進行選定尺寸控制。2、模板制作工藝按下列要求執(zhí)行。21 質(zhì)量要求應符合GB50204-92標準中第2.1.1條2。2。6的規(guī)定。22 模板制作時，應按其規(guī)格、尺寸、數(shù)量、分批加工，并將其編號.23 梁模板支模采用側(cè)包底的支模法：即梁模底板寬為梁寬，梁側(cè)模高=梁高-板厚.24 柱模板制作其寬為：柱寬+22、2模板厚,每根柱各兩塊.其高為：樓層高-梁高-模板厚四、 模板安裝1、模板安裝前的準備工作11 施工圖紙及有關資料準備齊全,并已組織學習和交底。12 施工機具、材料已按計劃進場.作業(yè)需要的腳手架搭設完畢.13 由測量人員負責測量控制軸線、標高并將該層樓面0.5米高處的標高做好標記。14 對較復雜的施工部位,編制模板安裝大樣圖.2、操作工藝21柱模的安裝工藝：先彈出柱的中心線及四周邊線 焊柱模限位鋼筋，作為定位基準通排柱模板安裝時先將柱腳互相搭牢固定，再將兩端柱模板找正吊直，固定后，拉通線較正中間各柱模板。各柱之間加設剪刀撐彼此拉牢，以免澆灌混凝土時偏斜用1：3水泥砂漿塞底縫復檢斷面尺寸及垂直度23、合格，交混凝土班組。22 梁板模的安裝工藝:搭設支撐體系鋪放50100mm的木枋，間距300mm鋪梁底板模（通線控制）安裝梁側(cè)模，側(cè)模背肋用50100mm的木枋,間距300mm，用對拉螺栓固定，間距500mm校正梁側(cè)模用整塊膠合板鋪設樓面模板。模板與梁側(cè)模的接觸面，用2寸圓釘間距400mm釘牢，這樣可使梁側(cè)模更趨穩(wěn)定。23 樓梯模板的安裝工藝：本工程樓梯要求放樣必須準確，安裝過程中要嚴格控制標高和斷面尺寸。具體作法如下：放大樣安裝中部休息平臺安裝上、下梯跑底板放樣、彈側(cè)模線安裝側(cè)模板分踏步、做好踏步板定位標記綁扎鋼筋安裝踏步板模,并固定好。重點是標高控制和踏步板的固定。要用木板或方條作拉條，使24、其成為一個穩(wěn)定結(jié)構(gòu),踏步固定必須牢固，除兩邊固定在側(cè)模上外、中部用木方固定，并用鐵絲拉牢,防止踏步下移和受砼擠壓后踏步板撓曲，造成踏步成弧形。同時,樓梯踏步模板要放樣、定位、安裝時應考慮裝修層厚度。五、 模板的拆除1、模板的拆除，除了側(cè)模應能保證砼表面及棱角不受損壞時方可拆除外,底模應按砼結(jié)構(gòu)式程施工及驗收規(guī)范（GB5020492）中的有關規(guī)定執(zhí)行.2、模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規(guī)定設計執(zhí)行,循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和承重部位以及自上而下的原則，拆模后，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬,梁、樓板模板應先拆梁側(cè)模，后拆樓板底模，最后拆梁底模。3、拆模時，操作人員應站在安全處,以免發(fā)25、生安全事故，待片段模全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。4、拆下的模板等配件，嚴禁拋扔,要有人接應傳遞,按指定地點堆放,并做到及時清理、維修和刷隔劑準備待用。六、 模板工程質(zhì)量通病的防治模板工程是主導工序,模板工程質(zhì)量的優(yōu)劣直接影響到砼的質(zhì)量導致對工程有不同程度的危害性，有的影響結(jié)構(gòu)的安全；有是影響使用功能;有的影響美觀。因此，必須強化對質(zhì)量通病的防治,這是一項艱巨的課題(不僅要解決技術(shù)問題，涉及到經(jīng)濟上、體制上、管理上的一系列問題)，針對具體情況，我主擬采用以下措施預防。1、軸線偏位11 現(xiàn)象拆模后，發(fā)現(xiàn)混凝土柱、墻實際位置與建筑軸線偏移。12 原因分析（1)軸線放線錯誤；（2)墻26、柱模板根部和頂部無限位措施,發(fā)生偏位后不及時糾正，造成累積誤差；(3）支模時，不拉水平、豎向通線，且無豎向總垂控制措施。（4)模板剛度差,水平拉桿不設或間距過大。（5）混凝土澆搗時，不均勻?qū)ΨQ下料，或一次澆搗高度過高擠偏模板。（6)螺栓、頂撐、木楔使用不當或松動造成偏位。13 預防措施(1）模板軸線放線后,要有專人進行技術(shù)復核,無誤后才能支模。(2）墻、柱模板根部和頂部必須設限位措施，如采用焊接鋼件限位，以保證底部和頂部位置正確。（3）支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向總垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。（4)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)特點，對模板進行專門設計，以確保模板及其支架具有足夠強度、27、剛度和穩(wěn)定性。（5）混凝土澆搗前，對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核,發(fā)現(xiàn)問題及時進行處理.（6）混凝土澆搗時，要均勻、對稱下料，澆搗高度要控制在施工規(guī)范允許范圍內(nèi)。2、變形21 現(xiàn)象拆模后發(fā)現(xiàn)混凝土柱、梁、墻出現(xiàn)凸肚、縮頸或翹曲現(xiàn)象。22 原因分析(1）支撐及圍檁間距過大，模板截面小，剛度差。（2)組合小鋼模，連接件未按規(guī)定設置，造成模板整體性差。（3)墻模板無對穿螺栓或螺栓間距過大，螺栓規(guī)格過小。（4）豎向承重支撐地基土未夯實，不墊板，也無排水措施,造成支承部分下沉。（5）門窗洞口內(nèi)模間對撐不牢固，易在混凝土振搗時模板被擠偏.(6）梁、柱模箍卡具是間過大，或未夾緊模板,以致混凝28、土振搗時產(chǎn)生側(cè)向壓力導致局部爆模。(7)澆搗墻、柱混凝土速度過快，一次澆灌高度過高，振搗過分。23 預防措施(1)模板及支架系統(tǒng)設計時，應考慮其本身自重，施工荷載及混凝土澆搗側(cè)向壓力和振搗時產(chǎn)生的荷載,以保證模板及支架有足夠承載能力和剛度。（2)梁底支撐間距應能保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產(chǎn)生變形,支撐底部若為泥土地基，應先認真夯實，設排水措施，并鋪放通長墊木或型鋼，以確保支撐不沉陷。（3)組合小鋼模拼裝時，連接件應按規(guī)定放置，圍檁及對穿螺栓間距、規(guī)格應按設計要求設置。(4）梁、柱模板若采用卡具時，其間距要按規(guī)定設置,并要卡緊模板，其寬度比截面尺寸略小。（5）澆搗混凝土時,要均勻?qū)ΨQ下料29、，控制澆灌高度，特別是門窗洞口模板兩側(cè)，既要保證混凝土振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。(6）梁、墻模板上部必須有臨時撐頭，以保證混凝土澆搗時，梁、墻上口寬度。（7）當梁、板跨度大于或等于4m,模板中間應起拱，當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨的1/10003/1000。3、標高偏差31 現(xiàn)象測量樓層標高時,發(fā)現(xiàn)混凝土結(jié)構(gòu)層標高與施工圖設計標高有偏差。32 原因分析(1）每層樓無標高控制點,豎向模板根部未做平。(2)模板頂部無標高標記，或不按標記施工。（3）樓梯踏步模板未考慮裝修層厚度差33 預防措施(1）每層樓設標高控制點,豎向模板根部須做找平。(2）模板頂部設標高標記，嚴格按標記施30、工。（3）樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。4、接縫不嚴41 現(xiàn)象由于模板間接縫不嚴有空隙，造成混凝土澆搗時漏漿，表面出現(xiàn)蜂窩,嚴重的出現(xiàn)孔洞、露筋。42 原因分析（1）木模板安裝周期過長，因木模干縮造成裂縫.（2)木模板含水過大，制作粗糙，拼縫不嚴。（3)澆搗混凝土時，木模板不提前澆水濕潤,使其縮干。(4）鋼模板變形不及時修整。（5）鋼模板接縫措施不當.（6）梁、柱交接縫措施不當。43 預防措施（1）嚴格控制木模板含水率，制作時拼縫要嚴密。（2）木模板安裝周期不宜過長,澆搗混凝土時,木模板要提前澆水濕潤，使其脹開密縫.（3)鋼模板變形特別是邊框，要及時修整平直。(4）鋼模板間嵌縫要控制,不31、能用油氈、塑料布、水泥袋等去嵌縫堵漏。（5)梁、柱交接部位支撐要牢靠,拼縫嚴密,發(fā)生錯位要校正好。5、模內(nèi)清理不符要求51 現(xiàn)象模內(nèi)殘留木塊、碎磚等建筑垃圾，拆模發(fā)現(xiàn)混凝土中有縫隙，且有垃圾雜物.52 原因分析（1)墻、柱根部的拐角、梁柱接頭最低處不留清掃孔,或所留位置無進行清掃。(2)封模之前未進行第一遍清掃.（3）鋼筋綁扎完畢，將模內(nèi)垃圾清除干凈。53 預防措施（1）在封模前,將模內(nèi)垃圾清除干凈。（2）墻、柱根部的拐角、梁柱接頭處留清掃孔，模內(nèi)垃圾清除完畢后及時將清掃口處封模。（3）鋼筋綁扎完畢,用壓縮空氣或壓力水清除模內(nèi)垃圾。七、 安全注意事項安全生產(chǎn)是施工中的頭等大事，在模板工程施工中32、，安全主要有以下幾個方面：1、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶并系牢；經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)；2、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人，工作時要思想集中,防止釘子扎腳和空中滑落；3、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架,并設防護欄桿,防止上下在同一垂直面操作；4、高空復雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事先有切實的安全措施；5、六級風以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作;6、二人抬模板時互相配合,協(xié)同工作，傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降不得亂扔，高空拆模33、時，應有專人指揮，并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄,暫停人員過往;7、不得在腳手架上堆放大批模板等材料；8、支撐、木枋等不得搭在門窗框和腳手架上,通道中間的斜撐、拉桿等應設在1。8m高以上；9、支模過程中,如遇中途停歇，應將已活動的模板、木枋、支撐等運走或妥善堆好,防止因扶空、踏空而墜落；10、模板上有預留洞口者，應在安裝后將洞口蓋好，砼板上的預留洞，應在模板拆除后隨即將洞口蓋好;過大的洞口要有圍護設施.11、拆除模板一般用長撬棍,人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板,要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐,防止模板突然掉落傷人。