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1、目 錄一、編制依據- 1 -二、工程概況- 1 -三、構造要求 3 四、搭拆順序- 5 五、搭拆安全要求 5 -六、計算書 6 一、編制依據1、建筑施工腳手架實用手冊2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ13020013、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）4、相應的現行行業(yè)標準及相關地方文件二、工程概況 xx創(chuàng)意天地產業(yè)園一期二標工程 本工程由高層辦公樓、創(chuàng)意工坊、商業(yè)中心，地下室建筑面積約17000m2。建筑層數為：高層辦公樓、創(chuàng)意工坊、商業(yè)中心為整體地下一層，高層辦公樓地上17層/地下1層，總高72.7m，9、10、11#樓一層層高分別為5。4m、5.2m、4.85m2、，二、三層層高4。2m，417層層高3.9m；創(chuàng)意工坊地上4層/地下1層，總高23.05m;商業(yè)中心地上6層/地下1層，總高26。80m。 本工程的外墻腳手架采用雙排落地扣件式鋼管腳手架和懸挑式鋼管腳手架混合搭設，即下部采用雙排落地扣件式鋼管腳手架,上部采用懸挑式鋼管腳手架。考慮方便拆除,不影響裙樓幕墻施工，9、10#、11#樓13層為雙排落地扣件式鋼管腳手架，上部分為三次懸挑（48層;913層；1417層）。現裙樓幕墻準備施工,土建工程已進入砌體施工階段，為避免因垂直交叉作業(yè)而導致安全事故的發(fā)生，項目部擬于9#、10樓、11#樓四層搭設3m寬水平懸挑防護棚，水平防護棚沿建筑周邊搭設，具體布置3、詳平面圖。三、構造要求我項目部將外架懸挑工字鋼設置在四層樓面，工字鋼均采用U型卡錨固在結構上，錨環(huán)采用20 圓鋼，現場冷加工成“U”型。現在六層結構板上鉆孔，U型卡攻絲后穿于孔內,然后用10mm厚鋼板和螺帽與主體結構錨固。水平防護棚采用483.5mm 鋼管作為懸挑骨架,鋼管懸挑桿間距為2m，懸挑部分長4。5m，落于主體結構段長1。5m。懸挑鋼管部分距離結構邊緣200開始搭設3根縱向鋼管，鋼管間距2.0m，在防護鋼管上鋪設竹跳板，用8#鉛絲與腳手管綁扎牢固.防護棚外側臨邊水平桿上設間距1。5m、高0.9m 的防護立桿，立桿上端及中部各設一根水平桿,在距離懸挑層500高處同理搭設水平防護并滿鋪竹跳4、板，位于防護立桿最上端采用密目網進行水平防護，防護欄桿內側用竹膠板全封閉。為提高防護棚安全系數，在挑桿中部和端部分別斜拉14鋼絲繩，鋼絲繩位于第六層結構面。鋼絲繩間距2。0m,且在防護棚各轉角處設置。 水平防護平面圖 水平防護棚立面圖四、搭拆順序水平防護棚搭設順序:鉆孔安裝錨環(huán)安裝懸挑鋼管搭設懸挑段水平桿斜拉鋼絲繩搭設外立面防護欄桿搭設第二步水平桿欄桿內側封竹膠板鋪設最下面一道竹跳板鋪設第二道竹跳板掛設密目網驗收水平防護棚的拆除：遵循先搭設后拆除的原則。五、搭拆安全要求1、在水平防護搭設和拆除前，必須進行安全技術交底。2、高處作業(yè)人員必須經過專業(yè)技術培訓及專業(yè)考試合格，持證上崗.3、防護棚采用5、的鋼管、扣件等材料必須符合JGJ 1302001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范及有關標準要求。4、搭設和拆除水平防護棚時,操作工人的“安全三寶”必須齊備，且應正確使用。5、在防護棚搭拆時，應避免上下同時作業(yè)，把操作時間錯開。6、搭拆防護棚時,所有材料、工具應堆放在建筑物外邊線以內至少2m，堆碼高度不超過1m。7、拆除的材料必須傳遞到樓層內并及時運走，嚴禁高空拋擲。8、搭拆防護棚時，應在地面設置警戒區(qū)，并派專人監(jiān)護。9、防護棚搭拆時，要有專人指揮.管理人員要做到:眼勤、腿勤、嘴勤,對危險情況要積極采取有效安全防護措施，確保人員安全.10、雨天、雪天及大風天氣,暫停防護棚搭拆施工，并應檢查維6、護防護棚的安全。11、防護棚搭設完畢后，必須經過專職安全員驗收合格，方可投入使用。六、計算書防護棚受力計算(一)、荷載取值1、竹跳板:竹跳板自重標準值（kN/m2)：0。30；2、安全網自重標準值(kN/m2）:0.005；3、高空墜落物最大荷載標準值N（kN):1 ;4、每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m）：0.038;5、查建筑結構荷載規(guī)范風荷載，式中： k風荷載標準值(kN/m2）. z-風振系數，取1.0； z風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范（GBJ50009-2001）規(guī)定采用。地面高度為15m，取值為1。07。 S腳手架風荷載體型系數，按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范7、（GBJ500092001）規(guī)定取S=1.3=1.30。089=0。116。(其中為擋風系數) 0-基本風壓（kN/m2），按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范采用三十年一遇取0。32kN/m2。 K=0。711.070。1160。32=0.028kN/m2。 (二）、縱向水平支撐鋼管計算縱向鋼管按照三跨連續(xù)梁計算,承受鋼管自重、腳手板及安全網自重、墜落物沖擊集中荷載、風荷載。因墜落物沖擊集中荷載、風荷載不會同時作用，因此按二者分別作用最大值計算。因防護棚按照承載能力極限狀態(tài)設計,不考慮正常使用極限狀態(tài)。截面幾何參數如下：鋼管截面抵抗矩 W=5.08 cm3;鋼管截面慣性矩 I=12。19 cm4;8、鋼管凈截面面積 : A=4。89 cm2;1.荷載的計算(1)竹跳板自重(kN/m）：q1=0.300。852=0。51kN/m;（2）鋼管自重（kN/m)q2=0.038（3)安全網自重（kN/m)q3=0.0050.85=0。004（4）風荷載(kN/m）q4=0。0280.85=0。023（5) 高空墜落物最大荷載標準值(kN）:N= 1kN；2.縱向強度驗算1、縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算；（1）墜落物沖擊集中荷載作用下最大彎矩計算公式如下： 縱向鋼管計算簡圖M=0.08ql2 + 0。2Fl均布恒載：q=1.2 (0.51+0.038+0。004） =0.552kN/m；沖擊荷載：F9、=1。41=1。4kN;最大彎距 M=0。080.5521.52 + 0。21.41.5= 0.519kNm；最大應力 =M / W=0。519106 / (5。08103）=102.165N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205N/mm2；支撐鋼管的計算應力 102。165N/mm2 小于 鋼管的抗彎強度設計值 205N/mm2,滿足要求！（2）風荷載作用下最大彎矩計算公式如下：縱向鋼管計算簡圖M=0.08ql2當考慮風荷載為正荷載時q=1.2 （0。51+0.038+0。004）+1。40。023=0.695 kN/m；最大彎距 M=0。080。6951.52 = 0.125kNm10、；最大應力 =M / W=0.125106 / (5.08103）=24.61N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205N/mm2；支撐鋼管的計算應力 24。61N/mm2 小于 鋼管的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！當考慮風荷載為負荷載時q=1。2 （0.51+0。038+0.004）-1.40。023=0.630kN/m；最大彎距 M=0。080.6301.52 = 0.113kNm;最大應力 =M / W=0。113106 / （5。08103）=22.33N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205N/mm2；支撐鋼管的計算應力 22。33N/mm2 小于鋼管的抗11、彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求!（三）、懸挑橫向支撐鋼管計算懸挑橫向水平鋼管按照承載能力極限狀態(tài)設計，按照兩跨連續(xù)梁計算;1、墜落物沖擊集中荷載作用下最大彎矩、及支座剪力計算公式如下:沖擊荷載按最不利情況作用于跨中，上部鋼管傳遞的恒載按等間距步置。沖擊荷載： F= 1。41=1。4kN；縱向鋼管、腳手板、安全網傳遞恒載：P=1.2(0。51+0.038+0.004）1。5=0。99kN;橫向鋼管自重(kN/m）：q=1。2*0。038=0。046 kN/m墜落物沖擊集中荷載作用下支撐鋼管計算簡圖：跨中最大彎矩 Mmax=0.070。0461.71。7+0.222*0.991.7+0.12、2031。4*1。7=0.866kNm ；最大應力 = Mmax / W=0.866106 / (5.08103)=170。49N/mm2；支撐鋼管的計算應力 170.49N/mm2 小于橫向鋼管的抗壓強度設計值 205N/mm2,滿足要求!支座剪力：VB左=0。625*0。0461.71.3330。990。6881。4=2.33 kNVB右=0。625*0。0461。7+1。333*0。99+0.6881.4=2。33kNVC=0。3750.0461。7+0.6670。99+0。4061。4=1。258kNB支座最大反力為2.33+2.33+0。99=5。65 kNC支座最大反力為1.25813、+0.99=2。248kN2、風荷載作用下最大彎矩、及支座剪力計算公式如下：風荷載作用下支撐鋼管計算簡圖風荷載: P1= 1。4*0.0231.5=0。048kN;縱向鋼管、腳手板、安全網傳遞恒載：P2=1。2（0.51+0。038+0.004）1.5=0。99kN；橫向鋼管自重(kN/m)：q=1。2*0.038=0.046 kN/m當風荷載為正荷載是 P=0。99+0。031=1.02kN當風荷載為負荷載是 P=0。99-0。031=0。959 kN（1)當風荷載為正荷載時跨中最大彎矩 Mmax=0。07*0.046*1.7*1。7+0。2221.02*1.7=0。394kNm ；最大應力14、 = Mmax / W=0.394106 / (5.08103）=77。61N/mm2；支撐鋼管的計算應力 77。61N/mm2 小于橫向鋼管的抗壓強度設計值 205N/mm2，滿足要求！VB左=-0.6250。046*1.71.3331。02=-1.409 kNVB右=0.625*0.046*1.7+1。333*1.02=1。409 kNVC=0.375*0。0461.7+0.6671.02=0。710 kNB支座最大反力為1。409+1。409+1.02=3。838kNC支座最大反力為0.710+1.02=1.73kN（2)當風荷載為負荷載時 跨中最大彎矩Mmax=0。07*0。046*115、。71.70。2220.9591。7=-0。352kNm ；最大應力 = Mmax / W=0.352106 / (5.08103）=69.41N/mm2;支撐鋼管的計算應力69。41N/mm2 小于橫向鋼管的抗壓強度設計值 205N/mm2，滿足要求！VB左=0.625*0。0461.7+1.333*0.959=-1.229 kNVB右=0。625*0.046*1。71.3330.959=1。229 kNVC=0.375*0.0461。7+0。6670。959=0.669kNB支座最大反力為1.229+1。229+0.959=3。417kNC支座最大反力為0.669+0。959=1.628k16、N(四）、斜拉鋼絲繩計算通過橫向懸挑鋼管計算，B、C支座反力在沖擊荷載作用反力最大，分別為RB=5。65 kN， RC=2。248 kN,計算簡圖如下斜拉鋼絲繩計算簡圖鋼絲繩軸向拉力F1=5.65/SIN70=6.01 kN鋼絲繩軸向拉力F2=2。248/SIN49=2.98kN鋼絲繩驗算鋼絲繩的容許拉力按照下式計算: Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN）； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）, 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm）； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取1; K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 6.01kN,=1，K=7,得到：選擇卸17、荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(26.017。000/1。000)0。5=9。23 mm。出于安全余量考慮，采用14鋼絲繩.該防護棚滿足安全要求.(五）、吊環(huán)強度計算吊環(huán)強度計算公式為：=N / A f其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規(guī)范10。9.8 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2； N - 吊環(huán)上承受的荷載等于Fg; A - 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為: d =(2Fg/f/)1/2 =(28.99103/50/3.142)1/2=10.66mm。鋼絲繩最小直徑為10。66 mm，必須拉緊至8.99kN,出于安全余量考慮，吊環(huán)直徑為20 mm.