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1、腳手架施工方案(一) 工程概況xx苑三期三期段工程；屬于框剪結構；地上12層;建筑高度:37.2m；標準層層高:2。9m ；總建筑面積:10600平方米；總工期：370天;施工單位：xx苑三期三標段工程。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 500172003)等編制。(二) 編制依據1、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范2、 建筑施工扣件式鋼管腳手架搭設及檢查驗收標準3、 建筑施工高處作業安全技術規范(三) 腳手2、架構配件的選擇腳手架鋼管統一采用國標直縫電焊鋼管(GB/T13793）中規定的冷彎薄壁鋼管,規格為外徑48，壁厚3.2。扣件采用國標鋼管腳手架扣件（GB15831)中規定的鑄鐵扣件,扣件在螺栓擰緊扭力矩達65N-m時不得發生損壞，抽樣檢查。(四) 腳手架構造及搭設要求1、 雙排腳手架搭設結構尺寸：腳手架立桿縱距1.5米（原則上按1。5米搭設，當各段外墻長度為1.5米的非整數倍時，立桿縱距可在1.5米范圍內調整）,立桿橫距1.05米，步距1.8米，連墻件二步三跨。2、 縱向水平桿的構造應符合下列規定：2.1縱向水平桿設置在立桿內側，其長度大于三跨。2。2縱向水平桿應采用對接扣件連接（注意對接接頭3、應當交錯設置）。3、 橫向水平桿的構造應符合下列規定：3.1主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距離要小于150，靠墻的一端外伸長度不大于500。3.2作業層上非主節點處的橫向水平桿最大間距1米。4、 腳手板（竹笆）的鋪設：4。1竹笆應當按照主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。5、 立桿設置5。1每根立桿底部均沿縱向放置12#槽鋼或50以上角鋼，每榀立桿下槽鋼底部均沿橫向設置鋼筋砼梁墊，梁下部回填土應當分層夯實,回填土上澆100厚C20素砼。立桿必須用連墻桿與建筑物可靠連接.立桿上的對接4、扣件應當交錯布置,兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。5。2腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。5.3立桿頂端應高出檐溝1。5米.自立桿底部算起，往上18米里外立桿用雙根鋼管,再往上至頂面部分，全部用單根鋼管，順縱墻并列組成,并用扣件扣緊。6、 連墻件設置：連墻件采用14鋼筋焊在腳手鋼管短頭上，利用剪力墻上的對拉螺栓孔拉接（做法見附圖）。連墻桿應靠近主節點設置，偏離主節點距離不大于300，從底層第一步開始就應當設置，當該處設置有困難時，采用其他可靠措施固定。連墻桿優先考慮菱形設置.7、 腳手架搭設注意點:7.1腳手架搭設正確搭設順序：立桿橫楞牽杠隔柵剪刀撐5、竹笆欄桿。7。2腳手架每步隔柵上應當滿鋪竹笆，裝飾施工操作步上靠墻面部位應鋪腳手板,主體施工操作層使用尼龍隔離網每四步一隔離，腳手板離墻不得大于20，腳手板沿長方向鋪設，端頭應伸出橫楞20，并用鐵絲扎牢.7。3從第二步起，每步均設置1.2米和0。6米高的防護欄桿，18高的擋腳板，且應當全部設置防護安全網，沿街側和居民區加設防護竹笆。7。4出入口及開口處兩側的內外立桿應加倍設置，出入口及施工電梯口要搭設雙層安全防護棚.7。5沿腳手架縱向兩端和轉角起，在腳手架外側面水平距離每隔9m左右用斜桿搭成剪刀撐,自下而上循序連續設置，斜桿用長鋼管與地面成60夾角,剪刀撐鋼管應采用兩只轉向扣件鎖緊搭接接長,搭6、接長度1米。7。6腳手架除縱向設置剪刀撐，還應該在橫向設置斜撐，橫向斜撐應在同一節間，由底層至頂層呈之字型連續布置，橫向斜撐的間距為每六跨設置一道。7.7腳手架搭設完畢應由項目負責人組織專業人員檢查驗收，合格后方可使用,在工程施工過程中應有專人負責管理檢查和保修工作。7。8腳手架上的使用均布荷載不得超過2700N/,粉刷施工過程中只允許三步架同時施工。7.9腳手架應定期進行沉降測量，發現問題及時采取有效措施.8、 腳手架的防雷措施：8。1腳手架的四角應設置專用的避雷針，超過腳手架高度為2米，連接線應大于162的多股銅芯線,底部用不少于2.5米長的鋼管打入地下，一組為兩根。8。2避雷面積按照每一7、個單元設置四組。(五) 鋼管落地腳手架計算書一、參數信息：1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 38。7 米，9米以下采用雙管立桿，9米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。2米，立桿的橫距為1。05米,大小橫桿的步距為1。8 米；內排架距離墻長度為0.30米;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.2； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數為 1。00;連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 米,水平間距4.5 米,采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施8、工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處江蘇省南通市，基本風壓為0。45 kN/m2;風荷載高度變化系數z 為1。00，風荷載體型系數s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用;4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2)：0。1394;腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2）：0。005;腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2）:0.038;腳手板鋪設總層數：20；單立桿腳手板鋪設層數：0；5。地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值（9、kpa）:115.00；立桿基礎底面面積(m2）:0.25；地基承載力調整系數:1.00。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ;腳手板的自重標準值：P2=0。31。05/(2+1）=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.05/（2+1）=1.05 kN/m;靜荷載的設計值： q1=1。20。038+1.20。105=0。172 kN10、/m；活荷載的設計值： q2=1.41.05=1.47 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721。52+0。101.471.52 =0.362 kN.m；支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max= -0。100.1721.520。1171.471.52 =0。426 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0。362106，0。426106)/5080=8311、.858 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 83。858 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m; 活荷載標準值： q2= Q =1。05 kN/m;最大撓度計算值為:V= 0。6770。14315004/（1002。06105121900）+0.9901。0515004/(1002.06105121900） = 2.291 mm；大橫桿的最大撓度 2.291 mm 小于 大橫桿的最大容許12、撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ1302001第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1。荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0。0381。5 = 0。058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。31.051.5/(2+1）=0.158 kN；活荷載標準值:Q=31。051.5/(2+1) =1.575 kN;集中荷載的設計值： P=1。2（0.058+0.158）+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小橫13、桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1。20.0381.052/8 = 0.006 kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kN。m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0。868106/5080=170.953 N/mm2 ;小橫桿的最大彎曲應力 =170。953 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度14、考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50。03810504/(3842。06105121900) = 0。024 mm ;大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0。158+1.575 = 1.79 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1790。11050（310502-410502/9 ) /(722。06105 121900) = 2.929 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+2。929 = 2。9515、3 mm;小橫桿的最大撓度為 2.953 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381.52/2=0。058 kN;小橫桿的自重標準值： P2 = 0.038116、.05/2=0。02 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0。31.051.5/2=0.236 kN；活荷載標準值： Q = 31。051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值： R=1.2（0.058+0.02+0.236)+1。42.362=3。684 kN;R 8。00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容: (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0.1394 NG1 = 0.1394+(1。502/2）0。038/1.50（38。7018。00） = 3。680； 17、NGL1 = 0.1394+0。038+（1.502/2)0。038/1.5018.00 = 3.892;(2）腳手板的自重標準值（kN/m2);采用竹笆片腳手板,標準值為0。3 NG2= 0.301。5（1.05+0.3)/2 = 0 kN; NGL2= 0。3201.5（1.05+0。3)/2 = 6。075 kN;（3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.1501.5/2 = 0 kN； NGL3 = 0。15201。5/2 = 2。25 kN;(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.18、0051.5（38.718） = 0.155 kN； NGL4 = 0。0051.538.7 = 0.29 kN；經計算得到,靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。836 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 16。187 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用： Wo = 0.45 kN19、/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用: Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0。4511.13 = 0。356 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 Ns = 1。2NGL+1。4NQ= 1.216.187+ 1.44。725= 26。04 kN; Nd = 1。2NG+1。4NQ= 1。23.836+ 1。44.725= 11。218 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 Ns = 1.2 NGL+0.851。4NQ = 1.216.187+20、 0。851。44。725= 25。048 kN； Nd = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1。23。836+ 0。851。44.725= 10。226 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3561。5 1。52/10 = 0。143 kN。m；六、立桿的穩定性計算： 外腳手架采用雙立桿搭設,按照均勻受力計算穩定性。1。 18.00米以上立桿穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 11.218 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1。58 cm;計算長度附加21、系數參照扣件式規范表得 ：k = 1。155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 :l0 = 2.599 m；長細比 Lo/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0。262 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11218/（0。262489）=87.559 N/mm2；立桿穩定性計算 = 87.559 N/mm2 小于 立桿22、的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.226 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 : = 1。5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 164 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；鋼管23、立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 10225.602/(0。262489）+142958。419/5080 = 107。955 N/mm2；立桿穩定性計算 = 107。955 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2. 18。00米以下立桿穩定性計算.不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13。02 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1。155 ;當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： = 124、。5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2。599 m；長細比 Lo/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0。262 ；立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2； = 13020/(0。262489)=101.624 N/mm2；立桿穩定性計算 = 101.624 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N =1225、.524 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： k = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 2。599 m；長細比: L0/i = 164 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2; = 12523。761/（0.262489）+142958.419/5080 26、= 125。893 N/mm2；立桿穩定性計算 = 125。893 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。356 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)， N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 6。727 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 27、11。727 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15。8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 11。727 Nf = 95。133,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11。727小于雙扣件的抗滑力 16 kN,滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平28、均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 115 kpa; 其中，地基承載力標準值:fgk= 115 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A =44.871 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 11.218 kN；基礎底面面積 ：A = 0。25 m2 .p=44。871 fg=115 kpa .地基承載力滿足要求！(六) 腳手架的拆除1、 腳手架拆除前由項目經理召集有關人員進行檢查并辦理相關拆除手續，確認建筑物已施工完畢方可進行拆除，拆除前將腳手架上的留存材料、雜物等清除干凈。29、2、 拆除腳手架應當設置警戒線，并有專人負責警戒。3、 拆除順序應自上而下,先裝者后拆,后裝者先拆，逐步拆除,不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業.4、 拆下的桿件和配件應分類成堆，用塔吊吊下,嚴禁空中拋擲。(七) 安全措施1、 搭拆腳手架必須由經過現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）安全培訓教育且持上崗證的架子工操作，架子工必須體檢合格，凡患有高血壓、心臟病等不適于高空作業者，不得上架操作。2、 操作過程中，工人必須戴好安全帽、佩好安全帶、穿防滑鞋工作，工具和零配件要放在工具袋內.3、 腳手架登高扶梯必須在腳手架外側單獨設置,嚴禁在腳手架上攀高上下。4、 施工現場帶電線路如無可靠的安全措施一律不準通過腳手架。5、 在搭拆腳手架過程中，如果桿件、扣件、竹笆等尚未綁扣牢固，不得中途停止，如遇惡劣氣候或六級以上臺風，不得進行高空腳手架的搭拆工作。6、 嚴禁在腳手架上堆放木料及施工多余的物料，嚴禁在腳手架上附設起重設備，以確保腳手架暢通和防止超荷重。7、 腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻桿.8、 腳手架上應當根據消防要求設置一定數量的滅火器。(八) 腳手架搭設運行網絡圖防護措施選 材搭 設方案審批方案確定 驗收掛牌使 用維修保養腳手架拆除