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1、xx花園小區13、14#樓懸挑式腳手架施工方案編 制：孫彩娜審 核：張建剛批 準：俞柳劍xxxx市xx建設有限公司xx年四月懸挑式腳手架施工方案一、編制依據1. xx花園小區13、14樓工程建筑、結構施工圖紙.2。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001.3.實用五金手冊。4.建筑結構施工手冊。二、工程概況 xx花園小區13#、14樓工程,結構為剪力墻結構,地上二十層、地下一層，建筑面積為 28000m2 三、適用范圍本方案適用于xx花園小區13#、14#樓工程主體六層至屋面階段的懸挑式腳手架搭設。四、施工部署1、施工方案本項目計劃投入腳手架搭設主要材料為：48鋼管扣件 竹串片2、腳手板密目網14號槽鋼進場材料質量必須符合國家標準GB/T700中Q235A鋼的規定和GB15831的規定，不合格產品嚴禁入場.構配件按品種、規格分類,堆放時應整齊、平穩，堆放場地不得有積水。安全所需用具等一應提前到位,經檢驗合格后才能使用。2、施工方案懸挑架由工程六層底板開始懸挑,每六層一挑,懸挑高度為17。4米.四、腳手架的結構設計1、懸挑式腳手架的設計架體搭設按工程平面形狀, 無陽臺處懸挑鋼梁外挑長度為1。3m，選用14號工字鋼,有陽臺處懸挑鋼梁外挑長度為3。5m,應選用6米的工字鋼,端部斜拉鋼絲繩卸荷，鋼梁按架體縱向間距按1。5布置(立桿縱距)，架體橫距1.05，里排立桿間距離外墻皮03、。4，步距1.8（圖1a、1b、1c）連墻件按3.64.5布置，用剛性連接橫桿對架體進行拉結, 拉結點應從外架的第一步開始進行設置。挑梁和預埋環制作及連墻桿連接如圖（圖2a、2b、2c、2d）。外側搭設連續式剪刀撐,滿掛密目網轉角處進行特別加固處理，采取螺栓連接或焊接方式用10號槽鋼制作構架體，作為立桿的生根點(工字鋼與槽鋼接口處采用焊接或利用角鋼和螺栓固定).整個架體用17（619+1)鋼絲繩斜拉將懸挑鋼梁端部與工程主體拉緊（圖3a、b、c）（a)（b)（c）圖1（a）(b）（c） （d）圖2圖3a圖3b圖3c架體材料選用14工字鋼，扣件式鋼管架體,底部滿鋪50厚木腳手板操作層根據需要鋪設兩4、層腳手板,每層均設一道扶手欄桿懸挑鋼梁的錨環設置兩道，兩道錨環的間距應大于50，鋼梁在鋪設時內置部分的梁端頭應距第一道錨環1530（圖4） 圖42。施工工藝流程工字鋼加工設置預埋環工字鋼安裝就位放掃地桿豎立桿與掃地桿扣緊安裝第一步大橫桿和小橫桿連接附墻桿鋪腳手板、圍護欄桿、踢腳板、掛網隨主體施工接高架體、加剪刀撐3。腳手架要求懸挑架搭設應嚴格一般落地式腳手架搭設規定，縱向水平桿與橫向水平桿的連接,采用防滑扣件連接連接,并按規范要求連續設剪刀撐，斜桿與地面傾斜角為45度60度工字鋼端部5即立桿生根處焊置高度10的25鋼筋或56鋼管，作為生根點挑架底部滿鋪腳手板，外架鋼管全部刷黃黑相間油漆 腳手架5、中部腳手板鋪設嚴密，不允許出現探頭板，腳手板下拉兜網腳手板的材質及規格符合規范要求材料要求：I14工字鋼材質必須符合國家標準要求鋼管規格48，壁厚3。5，焊接鋼管其材質符合YB242-63標準，嚴禁鋼管上打空扣件符合GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件，螺栓、螺母、墊圈符合GB700-79普通碳素鋼技術條件A3規定，螺栓擰緊扭力達65N。時，不發生破壞木腳手板厚度不小于50,對接扣件應朝上或朝內各桿件端伸出扣件的長度不小于100架體防護：架體外側用1。86密目網全封閉按照臨邊防護的規定，設置防護欄桿和擋腳桿底層、操作層均設高度200擋腳板，并刷斜度為45度黃黑相間油漆底層和作業層腳手板應鋪滿6、鋪穩,并用鋼筋及直徑3。2的鐵絲固定在支撐桿件上，防止人、物的墜落嚴格按照建筑施工鋼管腳手架規范（JGJ130-2001）執行。在施工前期，對施工人員及操作人員進行技術安全培訓其主要內容為扣件式鋼管腳手架安全技術規范、操作規程、現場施工管理制度的學習，本工程架子施工方案技術交底及施工程序所有操作人員必須持證上崗，符合國家監管部門的規定要求五、驗收使用和管理1。腳手架搭設初步成形前，由施工負責人組織人員進行安全檢查,整理好架體材料，報上一級安全管理部門進行驗收，并及時向省安檢部門備案及驗收確認符合要求后方可投入使用2.在施工主體階段,腳手架只作為防護架體使用，架體上嚴禁堆放各類設施料并定期檢查7、各類桿件及扣件螺絲的松勁度及時清理架板上的建筑垃圾和材料加強架體的維護和保養，確保腳手架的正常使用3.在架體的施工層上配備干粉滅火器，施工層臨邊焊接作業應有絕燃隔離板4。安全員每天要巡視檢查架體，嚴禁任何人拆卸架體上的桿件和設施（附懸挑架計算書)懸挑架設計計算書一、 設計基本規定1. 懸挑架的承載力按概率極限狀態法的要求,采用分項系數設計表達式進行設計2. 設計假定及范圍，按架體一般雙排架結構形式取值，拐角部位架體結構，參照懸挑架的計算取值架體中間增設的桁架桿件和卸荷支撐的有利約束未計算在內按規定僅計算:（1）縱、橫向水平桿受彎構件的強度和連接扣件的抗滑承載力（2）立桿的穩定性（3）懸挑鋼梁的8、長度和撓度(4）連墻桿的承載力（5）預埋鐵件的強度，鋼絲繩斜拉索的強度二、荷載標準值計算架體步高1。8米,縱距1。5米,橫距0。7米，離主梁外皮2米架體計算高度13米,取架體上的全部荷載影響到每根鋼梁的范圍作為一個計算單元1.恒載標準值架體主要材料選用483.5扣件式鋼管，鋼梁采用I16工字鋼立桿：q1=133。849.82=978.4N小橫桿:q2=13。849.89=338.7N大橫桿：q31.53.849.8921016N腳手板：q41。50.70。3510331102。5N扣件：q5=18.430=552N鋼梁：q6=2.720.1539。8533。24N剪刀撐、密目網、扶手桿查手冊取9、值:q71000N則：Gkq978。4+338。7+1016+1102.5+552+533。24+10005222N2.施工荷載標準值QkQk=1.50。721032100N3。風荷載標準值kk0.7。z。s. o0.70.81.130.35103221.5N/m2三、荷載組合按承重墻結構桿件在工作過程中可能出現的最不利荷載組合進行計算，其荷載效應組合如下表所示荷載效應組合計算項目荷載項目組合縱、橫向水平桿強度與變形永久組合+施工均布活荷載腳手架立桿穩定永久荷載+0.85(活荷載+風荷載)連墻件承載力風荷載+5。0kN鋼梁強度和撓度恒載+活荷載四、結構桿件的計算1.縱橫水平桿強度和撓度橫向水平10、桿受腳手板傳遞的施工荷載,按均布荷載簡支梁計算,則最大彎距：Ma=q。l2/8=（1。2G+1。4Q)lb. lb2/8=(1。21.53。849.8+1.42100)0。70.728=263。2N.m支座反力：R(0。71。53.849。8+1.42100）21489N8000N（扣件抗滑承載力設計值）滿足撓度：5q。lb4384EI5（0。71.53。849.8+1。42100）0。70。74109（3842。0612.19109)0.53mm7001504。6 mm縱向水平桿承載腳手板上的施工荷載最不利狀態為橫向水平桿中間處，故按集中荷載簡支梁計算則最大彎距:Mb=q.l2/8+P。l/11、8 =0。71。53。849。81。52/8+(0.71。53。849。80.5+1。421000.25）0.258 =200N。m撓度：5q。lb4384EI+Pl3/48EI 51。239。51。543842。0612。19109+(0。739。50.5+1.421000.25)1.53109/482。0612.191090。12+2.092。21mml/150=10mm 滿足Ma Mb水平桿強度：MaW263。21035。0810351。8Nmm2f=205N/ mm2 縱橫向水平桿均滿足要求2. 腳手架立桿穩定性(1) 不組合風荷載時立桿穩定性計算架體底部立桿段的軸力N=1.2（NG112、K+NG2K）+1。4NKL =1.25222+1。42100 =9207N計算立桿的穩定系數計算長度l=Ksh l=1.1551.551。8 =3.222(m)長細比=3。222102/1.58=203.92查表得0。174計算立桿的穩定性N/A =9702/0。174489=114f=205N/mm2(2) 組合風荷載時立桿穩定性計算架體底部立桿段的軸力N=1。2（NG1K+NG2K）+0.851。4NQK =1。25222+0。851.42100=8765。4N計算立桿的穩定系數查表得0.174計算有風荷載產生的立桿段彎矩MnMn=0.851。4mwk =0。851.4klah2/10 13、=0。851。4221。53.2221.51.82/10 = 412.7N。m計算立桿的穩定性N/A+Mw/W=8765.4/0。174489+412.7103/5。08103=103+81。24 =184。24f=205N/mm23。 連墻桿的承載力NKNK=1.4kA+5000 =1。4221。53。64.5+5000 =5023。6+5000=10023。6（N）8000NA-每個連墻點覆蓋腳手架的范圍（m2）采取措施,采用雙扣件連接,即連墻桿用扣件分別與里外立桿連接則：NK/2=5012N8000N滿足計算連墻桿強度計算長度l0= Ksh =1.1551.752=4。04長細比l0I=14、255。7查得0.117=NK/489=10023/0.117489=175.2 N/mm2f= 205 N/mm24。計算鋼梁的強度和撓度16號工字鋼的截面特性：WX =141103mm3 I=1130104 mm4 自重=20.513kg/m彈性模量E=2.06105 N/mm2 懸挑梁設置在樓板上，內置1.8m，內端嵌在兩道預埋環內，懸挑2。7m。在懸出端部焊10m25鋼筋頭.鋼梁懸出砼主梁邊沿下部墊10mm厚鋼板板做為支點，其起拱后的有利固素計算中暫不計，內置部分在計算中作為懸臂的錨固端，計算簡圖如下（圖5)：計算時不考慮工字鋼末端斜拉鋼絲繩的作用，鋼絲繩的承載力作為安全儲備. 圖5由15、施工手冊查得,內外排立桿的受力分布系數為:內：外0。65：0。35P1=92070.65=5985N P2=92070.35=3224NI16工字鋼質量為q20。5139。8=201。02Nm則鋼梁的最大彎距Mmax=P1 l1P2 l2q l2/25985232242.72012.72218002 N。m 最大剪力Qmax=P1P2ql598532242012。79265。7N懸臂梁強度Mmax|/W18002103142.32103126。4Nmm2 l/200=13。5mm 不滿足要求因此需要加設鋼絲繩卸荷,減小鋼梁的變形5。計算鋼絲繩的強度(1)求支座反力Vc(圖6)由力矩平衡可知：V16、c2.7= P22。7 + P10.7Vc=P2+0。7P12。73224+1895。44775。6N圖6（2)斜拉索軸力N，水平分力Fx分別為NL2+ H2 VcHH層高 2.72+3.124775。63。16333NL-懸臂梁長度 FxLV/H=2.74775。6/3。1=4159。4N 鋼梁最大彎矩Mmax= q.l2/8+P20。72.72012。728+598520。72。7183。2+3103。33286。5N。m 鋼梁正應力強度MmaxW+ FxA3286.5103141103+4159.42613 23.3+1。625Nmm2 f=215N/mm2 滿足撓度max5q.l43817、4EI+P1l3/48EI13097.26893875+60211。71117340.49mm l/250 =5400/250=21.6 mm（3)鋼絲繩承載力計算鋼絲繩斷拉力由手冊查得：S=122 kN（619股)安全系數取K8則：KN/S863331221030。 411安全查實用五金手冊得知：閉式OO型1.3號花籃螺栓許用負荷為12。7KN12312N選用此螺栓6計算懸挑鋼梁預埋環承載力鋼梁內端部的預埋環距梁支座按最小距離1.8計,則懸挑梁預埋環的最大承載力為：NMmaxL180021.8 10001。1N預埋環的截面積為：ANf6667。421546.52mm2換算成直徑：取安全系數K18、82。. d24=K.Ad=15.4mm 16mm 滿足采用16圓鋼預埋環安裝措施按砼結構設計規范要求執行7計算鋼絲繩斜拉鎖預埋環承載力鋼絲繩斜拉鎖軸力：N6333N預埋環的截面積為:ANf633321529。5mm2換算成直徑：取安全系數K82. d24=K.Ad=12。3mm 16mm 滿足采用16圓鋼8。 構架體的強度計算圖7圖中1、2、3、4、5各處均被鋼絲繩斜拉,計算時假設3處沒有鋼絲繩斜拉，若滿足承載要求,則整個構架體是安全、穩定的。圖8(1）以2處為例，假設鋼絲繩承載外立桿的全部荷載R P15985N 則: N 5985 3.1/（2.72+2.72）2+3。12 9460 N 19、鋼絲繩斷拉力S=122 kN(619股)安全系數取K8則：KN/S894601221030。 621安全計算簡圖如下。圖9(2）計算梁24的強度和撓度10號槽鋼的截面特性：WX =39.7103mm3 I=198104 mm4 A=12。748cm2 自重=10.007kg/m 彈性模量E=2.06105 N/mm2 10號槽鋼質量為q10.0079.8=98。06Nm則鋼梁的最大彎距Mmax=Pl/2q l2/259851.5/498.061.5222355 N。m 最大剪力Qmax=P/2ql/25985/298。061。5/23066.04N簡支梁強度Mmax|/W235510339。710359。31Nmm2 f=215 N/ mm2 滿足簡支梁剪應力Qmax|A30661274.82.4Nmm2125N/ mm2 滿足簡支梁撓度max5ql4/384EI+ Pl3/48 EI598。061。541093842.06198109+59851.53/48 2。061981090。015+1.0311。046mml/4001500/400=3.75mm 滿足由于外立桿荷載大于內力桿,所以構架體的內槽鋼同樣滿足要求。經計算整個架體滿足要求