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1、棧橋施工方案一、工程概況27、28、29號主墩常年位于水中，根據xx的水文、地質特點，水中部分橋墩施工擬采用施工通道鋼棧橋配合鉆孔樁基平臺，變水中為陸地施工方案,北岸施工棧橋為2729墩下部結構及27#29跨上部結構施工人員、材料及設備施工車輛、砼罐車運輸通道并與施工作業平臺相連，從而形成縱向臨時通道。棧橋與主橋軸線平行，棧橋橋面標高為82。50米。為方便水上鉆孔樁施工,棧橋橋面于鉆孔樁平臺齊平, 棧橋與鉆孔平臺連成一個整體，棧橋及施工平臺臺面高出洪期水位0。7m。施工棧橋位于特大橋上游，棧橋中線距離特大橋橋位中線17。5m，棧橋寬6.0米，跨度為12m，總長度為250m。起始位置與下河便道及2、碼頭相連并盡量靠近橋墩承臺,以方便施工運輸。棧橋總體布置見圖4-5、圖4-6.二、棧橋設計1、荷載設計棧橋最大車輛荷載考慮砼灌車,自重15T，砼重25T，共重40T，人行及其它荷載共重10T；動荷載系數取1.2,故棧橋檢算荷載采用60T。2、棧橋結構設計棧橋自下而上依次:（1)棧橋方向開始每24m樁基選用二排三根630mm鋼管樁作一個剛性支承墩，中間跨中位置選用單排三根630mm鋼管樁作一個臨時支承墩，剛性支承墩沿橋方向縱向間距為3米,橫向間距為22。5m。鋼管樁用打樁錘打入河床底覆蓋層以下強風化巖層內30cm。鋼管樁之間利用20槽鋼栓接作剪刀撐,樁內填充滿砂礫。施工過程中，安排專人對河床沖刷3、深度進行定期測量,及時掌握沖刷深度。（2)鋼管樁頂開槽鋪縱向分配梁用2I36b工字鋼，再橫向用2I36b工字鋼作分配梁。（3）棧橋跨度采用12m,上部采用三榀單層雙排貝雷縱梁（非加強單層雙排）,貝雷梁與鋼管樁頂橫向2I36b工字鋼分配梁固結。（4）貝雷梁架面用I32b工字鋼作橫分配梁,間距1。0m，縱向布置214槽鋼,間距30cm，再鋪8mm花紋鋼板，兩邊圍欄用6363*5角鋼與槽鋼焊接做立柱,高1。2米，用5050*4角鋼做扶手，中間縱穿16圓鋼加密。在棧橋和施工平臺附近打設防撞樁，并懸掛警示標志和紅色警示燈。三、棧橋施工鋼管樁施工鋼管樁施工從北岸開始施工，棧橋使用浮吊吊振動錘下沉鋼管樁，鋼4、管樁沉放使用90KW振動錘.利用全站儀定位及校核。水中棧橋鋼管樁使用專用打樁船打設。打樁船拋錨定位后，利用浮船運輸，浮吊起吊鋼管并進行定位,依靠錘重和鋼管樁重力插入覆蓋層中,然后開動柴油錘打設鋼管樁到位。鋼管樁逐排打設，一排鋼管樁打設完成后再移船至另一排.鋼管樁每天施打完畢后，馬上用20焊接鋼管樁橫向剪刀撐聯系,以防管樁受水流沖擊傾斜或疲勞破壞，降低管樁的承載能力.振動沉樁的停振標準,以最終貫入度（cm/min）為主，以振動承載力公式計算的承載力做為校核。柴油錘沉樁的停錘標準，以最終貫入度：最后10擊貫入度小于20mm控制。棧橋開始施工時即設置航標，懸掛夜間紅燈示警等通航導向標志,以保證安全。5、打樁船采用拋錨定位，拋錨時考慮盡量能多打樁，減少拋錨次數，以加快施工進度，共拋4只錨，均采用專用錨,并保證錨有足夠長的錨纜，每只不小于2t重。打樁船通過鉸錨機將船移到位后沉樁。管樁下沉控制項目：鋼管樁插打位置精確度及垂直度、鋼管樁振動下沉時貫入度控制、鋼管樁的樁長控制。鋼管樁沉放應注意：振動錘重心和樁中心軸應盡量保持在同一直線上；每一根樁的下沉應連續，不可中途停頓過久，以免土的摩阻力恢復，繼續下沉困難;每排鋼管樁下沉到位后，應立即進行樁之間的連接，增加樁的穩定性,避免水的反復沖擊產生鋼管的疲勞斷裂，以至發生意外事件，連接材料采用20槽鋼.型鋼尺寸需根據現場尺寸下料.焊縫質量滿足設計及規范要求。6、沉樁到位后,用水準儀測出樁頂高程，為切割樁頭安裝墩頂縱梁橫梁提供數據.鋼管樁之間利用20槽鋼栓接作剪刀撐。施工過程中，安排專人對河床沖刷深度進行定期測量，及時掌握沖刷深度.縱橫分配梁及梁部安裝I45工字鋼安裝經測量放線后,直接嵌入樁頂內。鋼管樁與工字鋼間焊接鋼板與鋼管樁良好結合在一起。貝雷片拼裝貝雷片預先在陸上或已搭設好的棧橋上按每組尺寸拼裝好，然后運輸到位,吊車起吊安裝在樁頂工鋼橫梁上.貝雷片的位置需放線后確定，以保證棧橋軸線不偏移。貝雷片安裝到位后,橫向、豎向均焊定位擋塊及壓板,將其固定在橫梁上。貝雷片任何位置嚴禁施焊.主梁等構件采用人工配合船吊進行安裝就位。貝雷片拼裝完畢,其上鋪設I327、橫向分配梁，間距100cm,I32與貝雷片間采用20“U”型螺拴固定，每組貝雷片與工字鋼橫梁相交處設一套螺栓。面板與工鋼縱梁結合,使用214a槽鋼在I32上鋪設，間距30cm,如遇與“U”型螺栓螺母沖突時，可適當調整槽鋼間距。棧橋遠離橋墩向單側橫向0。5m范圍內為人行通道，槽鋼縫隙填木方.棧橋另一側0.3m范圍布設各種管線。棧橋欄桿高1。2m，采用45455mm角鋼焊接，立柱間距3m，焊在棧橋I32橫梁上,鋼立柱上設3道10mm鋼筋做護欄。縱橫分配梁和主梁等構件采用人工配合船吊進行安裝就位.四、檢算資料、棧橋、平臺荷載棧橋、平臺設計荷載采用履50荷載和10m3混凝土攪拌運輸車（滿載）.汽車及混8、凝土攪拌運輸車活載計算時采用荷載沖擊系數1。15及偏載系數1.2。鋼管樁按摩擦樁設計.、貝雷縱梁驗算棧橋總寬6m，計算跨徑為12m。棧橋結構自下而上分別為:638mm鋼管樁、36a型工字鋼下橫梁、“100型貝雷梁、32b型工字鋼分配橫梁(間距1.0m）、14a型槽鋼橋面。單片貝雷:I=250497。2cm4，E=2。1105Mpa，W=3578。5cm3M=788。2 knm， Q=245.2 kn則4EI=2004106 knm21、荷載布置、上部結構恒載（按6m寬計)、214a型槽鋼:221根14。5310/10006.10kn/m、32b型工字鋼分配橫梁:52。696。0m10/10009、/1.0m3。16kn/m、“321”軍用貝雷梁:每片貝雷重287kg（含支撐架、銷子等）:287310/3/10002。87kn/m、2I36a型工字鋼下橫梁：266010/10007。2kn/m、活載、10m3混凝土攪拌運輸車（滿載）：車重20t，10m3混凝土23t。、履50荷載考慮。、人群：不計考慮棧橋實際情況，同方向車輛間距大于15m，即一跨內同方向半幅橋內最多只布置一輛重車.2、上部結構內力計算、貝雷梁內力計算10m3混凝土攪拌運輸車(滿載)(布置在跨中，按簡支計算）同向每跨只布置一輛,車重20t，10m3混凝土23t。對B點取矩，由Mb0，得RA（1855。3+1856。7+6010、10。7）/12238.5 knM中238.561850。7604.71019。5 knmRmax2RA477 kn查建筑結構計算手冊f1=18510005。3122（345。32122）24EI=1。1cmR1R2pb/l=156.32 KnR336。5 kNRARAi349.14 kN、履50荷載,布置在跨中，按簡支計算，每跨只布置一輛，500KN,q=56KN/m荷載布置：履50荷載q=56kN/m查建筑結構計算手冊RA=RB=250 kNRmax=500 KN跨中：Mmax=(2Y）=(2)=614.25KN。mfmax=（84Y2Y3）=（84）=1.494、恒載按5等跨連續梁計算，11、查建筑結構計算手冊（第二版)。q6。1+3。16+2。8712.13kn/m支點:Mmax4=0。105ql20。10512。13122183。4 knmR max4(0。606+0.526）ql164。78kn跨中：Mmax4=0。078ql2136.24knm(簡支時：Mmax4=218。34knm)fmax40.13cm、恒載+履50級荷載組合汽車荷載計入沖擊系數級偏載系數.Mmax270+1。21。15614。251117.7knmM=3152。8 knmR max203。8+1。21。15500893。8knQ=980。8knfmax0.13+1.21.151。4942。19cmL/12、250=8cm安全。、恒載+10m3混凝土攪拌運輸車（滿載)荷載組合荷載計入沖擊系數級偏載系數。Mmax218+10191.21.151624 knmM=2364 knmR max164。78+4771。21。15823knQ= =980。8 knfmax1.21。151.1+0.131.65cmL/250=8cm安全。、橋面板I14a型工字鋼驗算按簡支梁計算,計算跨徑取L1.0m。車輪寬度按30cm計算，每對車輪的著地面積為0。60。2（寬長），則軸重的一半荷載由3根槽鋼承擔.采用10m3混凝土攪拌運輸車滿載荷載進行驗算。E=2。0105Mpa，I=712cm4，Wmin=101cm3，q=13、415 kn/m P=P0/2=135KNq135/0.2675kn/mMmax=0。125750.21.0（2-0。21.0）=30。4knm= =100。2Mpa =170 Mpaf（8）=0。64mmL/250=4mm安全.、橫向工字鋼分配梁驗算計算最大跨徑取L4.3m，采用32a型工字鋼.荷載如圖.E=2。0105Mpa，Ix=11080cm4,Wx=692。5cm3,Sx=400.5 cm3，t15mmR=135KNM=1350。9121。5knm= =175。5 Mpa=215 Mpa32.53 Mpa=85 Mpa安全.f=7。8mmL/250=17。2mm、墩頂橫梁 因墩頂橫梁14、采用2I36a型工字鋼。根據前面計算結果，每榀貝雷梁傳至橫梁上的荷載為P477kn，由橫梁直接傳遞到鋼管樁頂,所以在此不作驗算。檢算方式（二）4、棧橋結構驗算6.3.1、I16工字鋼上橫梁驗算:（按簡支梁驗算,計算跨徑為1.35m.）I16工字鋼作為上橫梁,其截面參數如下：， ，。罐車后軸的觸地寬度為600mm,長度為200mm。按兩根橫梁直接受力，則每根橫梁受力為：恒載：橋面板和橫梁自重活載產生的跨中彎矩：活載產生的支座剪力:恒載產生的跨中彎矩：恒載產生的支座剪力：跨中的總彎矩取值：支座的總剪力取值:故滿足要求6。3.2、貝雷縱梁驗算：(按簡支梁驗算，計算跨徑為12米.）選用三列單層雙排不加15、強型貝雷片，其截面參數:截面容許抵抗矩,截面容許抗剪強度.計算圖式如下:貝雷片自重:恒載:橋面板和橫梁自重：所以總恒載為以上恒載由三組貝雷片共同承擔，但是中間一組承受的恒載最大，為一半.故中間組所分擔的荷載為：貝雷梁接收由分配梁傳來的活載為:活載產生的跨中彎矩:活載產生的支座剪力：恒載產生的跨中彎矩：恒載產生的支座剪力:跨中的總彎矩取值：支座的總剪力取值:6.3。3、2I36a工字鋼橫梁驗算：（按簡支梁驗算，計算跨徑為2。5m。）I36a工字鋼作為上橫梁，其截面參數如下：,， ，,。作用在橫梁上（橫梁除外）的總恒載為：由于橫梁以上的恒載是通過貝雷梁而作用在橫梁之上的，故將其看作以集中荷載的形式16、作用于橫梁。(雙排貝雷梁簡化為與橫梁只有一個接觸點的集中荷載)； 由活載作用而分配到橫梁上的集中力為： 集中荷載產生的彎矩:集中荷載產生的剪力：橫梁自重產生的彎矩:橫梁自重產生的剪力：最大彎矩取值：最大剪力取值：故6。3.4、63010mm鋼管樁強度驗算：1、樁受力：樁采用63010mm鋼管樁橫梁采用2I36a工字鋼，其截面寬度B=2136mm=272mm，兩工字鋼中間留1cm的間距，工字鋼與鋼管壁留1cm的間距，則鋼管需要切割的寬度是302mm.樁的受力面積為：鋼管樁的強度為：2、假設63010mm鋼管樁長度為20米，按20米的壓桿穩定計算:63010mm鋼管樁截面面積為；故：；63010mm鋼管樁壓應力:滿足要求