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1、一、編制依據：1、大慶市xx綜合整治項目一期A-3#樓工程施工圖紙；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001；3、建筑結構荷載規范；4、施工手冊第四版；5、類似工程的施工經驗及技術資料；二、工程概況：本工程為大慶市xx區域綜合整治項目一期A-3#高層住宅樓工程，該建筑是高層住宅建筑，該工程總建筑面積17480.35m2，其中地下室一層，地上二十四層，建筑總高度為71.60m，其中地下室層高為4.2m，一層層高為3.9m，頂層層高為3.0m，標準層二十二層層高為2.9 m，使用性質為住宅。本工程為一類高層建筑，耐火等級為一級，0.000相當于絕對標高146.60m。三、腳2、手架搭設材料要求：1、腳手架各種桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的3號鋼焊接鋼管，使用生產廠家合格的產品并持有合格證，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4-6米，小橫桿、拉結桿米，使用的鋼管不得彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件的性能符合鋼管腳手架GB15831-1995規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處3、的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞。3、腳手板采用50mm厚落葉松，寬度為300mm，長度3-6m，凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和透疥的不得使用，使用的腳手板兩端8cm用8號鉛絲箍繞3圈。4、工字鋼采用Q235鋼，質量標準應符合現行鋼結構規范（GBJ17-88）的規定和要求。5、焊條采用E43系列，選擇的焊條應與主體的金屬剛度相適應；6、工字鋼與現澆砼板連接預埋鋼套箍的材質應符合現行普通碳素結構鋼技術條件中規定的Q235鋼制作；四、腳手架方案設計：地下室外腳手架1、搭設工藝流程定位放線予埋218200鋼4、筋套箍固定16號工字鋼布立桿大橫桿小橫桿滿鋪腳手板拉結點固定、搭設剪刀撐搭設護欄擋腳板安全網、密目網布設2、拆除工藝流程與搭設工藝流程相反。3、懸挑雙排腳手架的施工操作1、搭設方法工程外腳手架立桿橫距1.0m，縱距1.40m，第一段內立桿距離墻外皮600mm，大橫桿步距1800mm，操作層布置擋腳板和1.2m高護欄。剪刀撐在兩端四跨內設置，中間每隔15000mm設置剪刀撐一道。各轉角處設置剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面成45角。 在板中預埋鋼筋拉墻件與鋼管連接作為拉墻結構，鋼筋拉墻件在每跨中部設置。且各層外圍遇框架柱處，均與柱形成雙道拉結。2、技術保證措施 搭設前施工班長應熟悉有關圖紙及設計變更，搭5、設時，三人一組，技術員、安全員現場指導。3、排水措施在距腳手架外排立桿外0.5米處，設置一排水溝，在最低點，設置積水坑，水流入坑內，用抽水泵將水排出，排水溝坡度為35。地下室滿堂腳手架（一）、技術要求：1、滿堂腳手架搭設為每結構層內腳手架，用于該層頂梁、板模板的支設體系。2、腳手架搭設采用48鋼管，立桿間距縱橫向均為1m（梁底立桿加密至50cm），水平桿間距為1.6m。3、搭設時按要求先豎起立桿，然后將立桿與縱橫向水平桿連接，固定好，并校正立桿的垂直度，然后繼續向上搭設。4、地下三層內部回填土夯實后，應在滿鋪腳手板后進行立桿支設。其余兩層的立桿底部直接支設在達到強度的砼上，腳手架搭設完應在操作6、層滿鋪腳手板并用麻繩封牢。5、腳手架四角應設抱角斜撐，四邊設剪刀撐，中間每隔四排立桿設一道剪刀撐，所有斜撐及剪刀撐均須由底至頂連續設置。6、搭設時縱向水平桿應做橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上小橫向水平桿兩端均采用直角扣件固定在縱向水平桿上，水平桿應與框架柱體有相應拉結。7、為保證架體穩定，腳手架底部地面上20cm高處加設一道縱橫向水平掃地桿，向上應每隔160cm縱橫向均加設一道水平桿。8、滿堂腳手架作為模板的支撐體系搭設完后應由項目技術負責人組織驗收，達到要求后方可使用，并在澆筑砼前、后都應該對架體進行檢查。（二）質量要求：1、腳手架搭設用各種材料，均應符合質量要求。2、腳手架各部件7、扣件應擰緊，連接牢固。3、滿堂腳手架立桿應垂直，以保證架體穩定性。五、腳手架計算：地下室外墻腳手架：1、根據類似工程經驗及相關規范規定，施工荷載取如下值：1）施工活荷載 3.0KN/ 按兩層操作面考慮2）腳手板按二層滿鋪、一層作業考慮 0.35 KN/，2、腳手架驗算2.1、第二段腳手架穩定性驗算1、立桿驗算：立桿承受的軸力N可表達為：上式中：腳手架結構自重標準值產生的軸力 構配件自重標準值產生的軸力 施工荷載標準值產生的軸力查表得：構配件作用下結構計算簡圖如右下圖：施工活荷載作用下計算簡圖如右圖： 將上述荷載進行組合：1）、不組合風荷載：最不利桿為內立桿。穩定性判定公式為：桿件長細比為：根據8、長細比，查表得：將各參數帶入穩定性判定式，有： 符合要求。2）、組合風荷載：內立桿為最不利桿。穩定性判定公式為：該工程地面粗糙度為A類。風壓高度變化系數、體型系數分別取為：，鋼管截面抵抗矩 將以上數值帶入判定公式，得：滿足要求。2、連墻桿件驗算：本工程腳手架采用予埋12鋼筋套箍作為連墻件。連墻件強度滿足要求2.2 第一段腳手架穩定性驗算本腳手架第二段采用頂在在10.15m標高板處的與橫桿單扣件連接的斜撐桿進行卸載，以減輕第一段架體內的荷載。斜撐桿可承受最大垂直荷載為：故斜撐桿可將第二段架體外立桿上部荷載完全承受。對于第二段架體內立桿，在：1）不組合風載時，將向下傳遞6.96-6.93=0.039、KN2）組合風載時，可完全承受上部荷載。第一段架體使用要求同第二段：1）、不組合風載：最不利桿為內立桿。穩定性判定式同前，將上述計算結果及相關參數代入判定式得：滿足要求。2）、組合風載：最不利桿為內立桿。將上述計算值代入判定式，得：滿足要求。拉墻桿件同前，符合要求。6.2.3 懸挑工字鋼驗算1、強度驗算：強度計算簡圖見下圖：通過上述計算分析知，在第二段腳手架未架設前，不組合風栽為最不利情況：1）正應力驗算： 符合要求。2）剪應力驗算：滿足要求。2、工字鋼撓度驗算：根據上述分析的結果，工字鋼承受的荷載標準值為：計算簡圖同強度計算簡圖。工字鋼撓度 上式中，-總撓度-產生的撓度-產生的撓度-工字鋼自10、重產生的撓度 按一端外伸梁考慮。滿足要求。預埋18鋼筋套箍大樣圖 鋼筋套箍與板連接大樣圖3、鋼筋套箍強度驗算：鋼筋套箍承受的拉力為： 符合要求滿堂腳手架計算現澆板梁模板工程均采用滿堂腳手架作為現澆墻、梁、板模板支撐，現根據工程實際情況進行荷載計算；1、現澆模板模板、腳手架支撐計算：為了簡化操作過程，僅對120mm板的支撐進行計算，其它板腳手架支撐同120mm板。120mm厚現澆樓板腳手架支撐驗算：根據規范要求，滿堂腳手架只需驗算單支穩定性和鋼管的豎向承載力即可。取120mm厚現澆板下腳手架立桿間距la=1.2m,lb=1.2m,橫桿步距l=h=1.8m，選用48*3.5的鋼管。傳力過程：荷載模11、板木方橫向鋼管立桿 荷載：底模自重： 0.75KN/M2砼自重： 0.1224=2.88KN/M2鋼筋自重： 0.121.1=0.132KN/M2施工人員（計算模板均勻荷載）： 2.5KN/M2施工人員（計算模板集中荷載）： 2.5KN施工人員（計算木方和橫向鋼管）： 1.5KN/M2施工人員（計算立桿）： 1.0KN/M2 模板驗算(木方間距為200mm)：a、施工荷載為集中和均勻對模板的彎矩值進行比較（按連續三跨計算）均勻荷載：M1=0.175pl=0.1752.50.2=0.0875 KNM集中荷載：M2=0.1ql2=0.12.510.152=0.0075 KNM因此施工荷載按集中荷載12、計算：b、考慮到模板中不確定因素較多，荷載須乘以相應的分項系數：鋼筋、砼、模板自重荷載：q=（0.75+2.88+0.132）11.2=4.51KN/M施工荷載： p=2.51.4=3.5KN正應力驗算：MK1=0.1ql2=0.14.510.22=0.018KNMMK2=0.175pl=0.1753.50.2=0.123 KNMM= MK1+ MK2=0.018+0.123=0.141 KNM=M/W=0.141106/(7.5103)=18.8N/MM2=30 N/mm2W模板截面抵抗矩，W=bh2/6=200152/6=7.5103mm3撓度驗算：=0.677ql4/（100EI）+1.13、146pl3/(100EI)=0.6774.512004+/（1004.01035.625104）+1.1463.52003/（1004.01035.625104）=0.22mm=l/400=200/400=0.5mmE木材彈性模量，E=4.0103 N/mm2I-截面慣性矩，I=bh3/12=200153/12=5.625104 mm4故，滿足要求。 木方驗算：考慮到模板中不確定因素較多，荷載須乘以相應的分項系數：F1=（0.75+2.88+0.132）1.2+1.51.4=6.61 KN/M2q=Fl=6.610.2=1.322KN/M正應力驗算：M=0.1qla2=0.11.3221.214、2=0.19KNM=M/W=0.19106/(6.4104)=2.97N/MM2=30 N/mm2W木方截面抵抗矩，W=bh2/6=60802/6=6.4104mm3撓度驗算：=0.677qla4/（100EI）=0.6771.32212004/（1004.01032.56106）=1.81mm=la/400=1200/400=3mmE木材彈性模量，E=4.0103 N/mm2I-截面慣性矩，I=bh3/12=60803/12=2.56106 mm4故，滿足要求。 木方下橫向鋼管驗算：考慮到模板中不確定因素較多，荷載須乘以相應的分項系數：F=（0.75+2.88+0.132）1.2+1.51.15、4=6.61 KN/M2橫向鋼管采用雙管q=Fla/2=6.611.2/2=3.966KN/M正應力驗算：M=0.1qlb2=0.13.9661.22=0.57KNM=M/W=0.57106/(5.08103)= 112.2N/MM2=205 N/mm2W鋼管截面抵抗矩，W=5.08103mm3撓度驗算：=0.677qlb4/（100EI）=0.6773.96612004/（1002.0610512.19104）=2.22mm=lb/400=1200/400=3mmE木材彈性模量，E=2.06105 N/mm2I-截面慣性矩，I=12.19104mm4故，滿足要求。立桿鋼管驗算：考慮到模板中不16、確定因素較多，荷載須乘以相應的分項系數：F=（0.75+2.88+0.132）1.2+1.01.4=5.91 KN/M2豎向承載力驗算：N=Flalb=5.911.21.2=8.51KN N=27.2KN故，鋼管豎向承載力滿足要求。立桿豎向穩定性驗算：查表得；鋼管穩定系數i=15.8mm鋼管截面積A=489mm2由鋼管線形系數=L/i=kh/i=1.1551.531800/15.8=201.3查表得=0.178=N/(A)=8.51103/(0.178489)=97.77N/mmf=205N/mm所以，采用483.5鋼管符合要求，通過以上計算可知，該滿堂腳手架設計參數適用于120、100mm厚17、現澆板。2、梁下模板、腳手架的驗算：選擇最大截面為200400mm的梁進行腳手架的立桿驗算，取立桿橫距La=0.6m、縱距Lb=1.2m，橫桿步距L=h=1.8m、選用483.5的鋼管。荷載：底模自重： 0.75（0.2+0.32）=0.6 KN/M砼自重： 0.20.424=1.92 KN/M鋼筋自重 0.20.41.5=0.12 KN/M砼震搗荷載： 0.22=0.4KN/M考慮到模板中不確定因素較多，在進行荷載組合時不進行折減，荷載組合值為：q=（0.6+1.92+0.12）1.2+0.41.4=3.73 KN/M梁底模板驗算：正應力驗算：M=ql2/8=3.730.22/8=0.01918、KNM=M/W=0.019106/(4.8103)=3.95N/mm2=30 N/mm2W模板截面抵抗矩，W=bh2/6=200122/6=4.8103mm3撓度驗算：=5ql4/（384EI）=53.732004/（3844.01032.88104）=0.46mm=l/400=200/400=0.5mmE木材彈性模量，E=4.0103 N/mm2I-截面慣性矩，I=bh3/12=200123/12=2.88104 mm4故，滿足要求。梁底木方驗算：梁底采用雙木方，因此q1=q/2=3.73/2=1.87 KN/M正應力驗算：M=0.1q1lb2=0.11.871.22=0.27KNM=M/W19、=0.27106/(6.4104)=4.22N/MM2=30 N/mm2W木方截面抵抗矩，W=bh2/6=60802/6=6.4104mm3撓度驗算：=0.677q1lb4/（100EI）=0.6771.8712004/（1004.01032.56106）=2.56mm=la/400=1200/400=3mmE木材彈性模量，E=4.0103 N/mm2I-截面慣性矩，I=bh3/12=60803/12=2.56106 mm4故，滿足要求。 梁下橫向鋼管驗算：p=qlb=3.731.2=4.48KN正應力驗算：M=Pla/4=4.480.6/4=0.67KNM=M/W=0.67106/(5.0820、103)=131.89N/MM2=205 N/mm2W鋼管截面抵抗矩，W=5.08103mm3撓度驗算：=pla3/（48EI）=4.481036003/（482.0610512.19104）=0.8mm=la/400=600/400=1.5mmE鋼管彈性模量，E=2.06105 N/mm2I-截面慣性矩，I=12.19104mm4故，滿足要求。扣件抗滑承載力驗算梁荷載通過小橫桿通過扣件傳道立桿，因此RB= qla /2=3.731.2/2=2.24KNRC=8KN（RC為直角扣件抗滑承載力）故，滿足要求。豎向立桿鋼管計算：豎向承載力驗算：N=qla/2=3.731.2/2=2.24KN N=21、27.2KN故，鋼管的豎向承載力滿足要求。豎向穩定性驗算查表得；鋼管穩定系數 i=15.8mm鋼管截面積 A=489mm2由鋼管線形系數=L/i=kh/i=1.1551.531800/15.8=201.3查表得=0.178=N/（A）=2.24103/（0.178489）=25.73N/mmf=215N/mm通過計算，采用483.5鋼管符合要求。通過以上計算可知，滿堂腳手架在搭設時現澆梁、板立桿間距小于或等于1.2m，橫桿步距小于或等于1.8m則符合承載力要求。同時為確保施工荷載偏向而引起滿堂腳手架側向變形，在局部設置剪刀撐，剪刀撐一般設置在梁底和跨中位置，間隔不超過4跨（6m）且相互垂直方向22、均應扎設。滿堂腳手架兼做梁、板模板的支撐立面大樣如下：六、質量要求：1、搭設腳手架前，必須對現場的腳手架桿、腳手架板、扣件進行嚴格的檢查，嚴禁使用外觀偏心、有質量問題的桿件及架板；扣件有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。2、腳手架的搭設必須嚴格按照設計及安全技術交底內容進行搭設，不得隨意減少桿件的設置與連接；遇有問題應提交技術負責人進行解決。3、懸挑工字鋼梁與予埋鋼筋套箍的連接須采用E43系列焊條進行有質量保證的焊接，防止工字鋼梁發生扭轉及沿工字鋼梁方向的移動等危及腳手架穩定性、安全性的隱患發生。4、腳手板應鋪平、鋪穩、鋪滿，必要時應進行綁扎固定；腳手板在小橫桿處采用搭設鋪設時搭接23、長度不得小于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，鋪板嚴禁出現端頭超出支撐橫桿150mm以上而未做固定的探頭板。5、鋼筋套箍埋設的位置水平誤差不得超過20mm。6、連墻桿裝設時，應注意撐拉的松緊程度，以防引起桿件和架體的顯著變形。7、各接點的連接要可靠，在上架施工前，必須對腳手架進行相關檢查，檢查合格后，方可施工。8、為保證腳手架的整體穩定性，需在端跨及中間每隔4跨布置鋼管節點斜撐一道，要求扣件連接牢固。9、腳手架最大允許累計垂直偏差須控制在50mm以內。10、使用的鋼管表面應平直、光滑，不應有裂紋、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，表面銹蝕深度及鋼管彎曲變形程度應24、符合相關規范規定的要求。七、安全要求：1、本工程腳手架在無施工材料處，每跨內不得同時站4人以上人員進行施工；有施工材料處，砌筑總荷載（人員、建筑材料及施工工具等）不得超過3KN/m2；裝修總荷載不得超過2KN/m2；2、在架板上堆放的磚砌體不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得多于1.5KN；施工設備單重不得多于1KN，使用人力在架上搬運和安裝的構件自重不得大于2.5KN；3、嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行等動作；4、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常施工為標準，禁止在架板上加墊器物或腳手板等物體以增加操作高度；5、在作業過程中，嚴禁拆除腳手架的基本受力構件（如：扣件、小橫桿、拉墻桿25、斜撐等），確因施工要求要拆除的，必須報技術負責人進行相關加固措施的設計和處理；6、嚴禁從腳手架上拋擲物體，以防傷人；7、嚴禁坐在腳手架的防護桿、小橫桿及任何臨邊設施進行任何活動；8、施工過程中若發現架體有顯著的沉降和變形，須立即報告技術負責人，經過檢查合格后方可繼續投入使用；9、腳手架在使用期間若遭受暴風雨、地震等自然災害的襲擊，應停止腳手架的使用；在檢查合格后方可繼續投入使用；10、所有上架人員必須佩戴安全帽作業，服從統一指揮，嚴禁酒后上崗；11、腳手架的支設須在相關技術人員、安全員在場情況下搭設；腳手架需配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步； 12、腳手架拆除需報經項目技術負責人批準后方可進行；13、腳手架在使用完畢后的拆除，地面應設置圍欄和警戒標志，非作業人員嚴禁如內；14、拆除腳手架應遵循“先上后下”的順序進行，未拆除完本層架桿前不得拆除本層及下層的連墻桿件；15、拆下的桿件應以安全的方式向下運送，不得拋擲；16、在拆除過程中，應協同作業，禁止單人拆除較重構件；17、泵送混凝土和砂漿的運輸管動作范圍內不得有架體，管道固定單獨搭設。