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1、 xx（青島市xx區xx社區改造項目A15地塊小學工程）半地下室滿堂腳手架施工方案批準： 審核: 編制： 一、編制依據主要依據：施工圖紙、施工組織設計、規范和規程及參考圖書1.1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011)1.2、建筑施工腳手架實用手冊1.3、建筑施工安全檢查標準1.4、青島市建筑工程施工安全操作規程1.5、建筑施工手冊1。6、簡明施工計算手冊1。7、實用建筑施工安全手冊 二、工程概況2。1、工程綜合說明工程名稱：xxxx社區改造項目A-15地塊小學工程 工程地址：青島市xx區xx社區建筑規模：總建筑面積17430。72平方米結構形式：框架結構質量目標：本工程2、質量目標為“合格”。2.2、工程概述本工程xxxx社區改造項目A-15地塊小學工程位于青島市xx區。擬建建筑為1座風雨操場、行政辦公樓及教學樓，行政辦公樓、風雨操場下有1層地下車庫。結構形式為框架結構，本工程設計使用年限50年,抗震設防烈度為6度，各個樓座的建筑層數、高度、防火設計的耐火等級、建筑結構形式、建筑面積詳見下表:類別建筑層數建筑高度室外地面至板頂耐火等級建筑結構形式單體建筑面積正負零絕對標高1號教學樓415.6二級框架4324。6869.452號教學樓415。6二級框架3971.513號行政樓418.6二級框架5754.21地下車庫14.9一級框架3380。32本方案針對行政樓半地3、下室滿堂腳手架編制，本樓基礎為柱下獨立基礎、地下室滿布抗水底板,正負零為69.45米。車庫采用天然地基，基礎以第十二層碎石為持力層，地基承載力特征值FAK=220KPA，車庫開挖時抗水板區域開挖至設計標高即可，車庫柱下獨立基礎需開挖至設計持力層第12層碎石，車庫250厚抗水板、獨立基礎底標高除注明外均為63.20米（絕對高程）。 基礎回填土采用粘性土，回填壓實系數為0.94。半地下室滿堂腳手架高度為4。84米至5。76米.三、施工部署3。1、安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創建“文明現場”、“樣板工地”的根本要求.為此項4、目部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制如下：組 長：丁 兵 總指揮組 員：高漢海施工部署 王安海安全部署 王 軍 -技術部署3.2、滿堂腳手架搭設總體思路 由于本工程地下車庫頂板在混凝土澆筑中施工荷載較大，支撐所用的滿堂腳手架搭設比較復雜，為了確保腳手架滿足現澆混凝土承載力要求，施工中結合地下車庫結構形式、實際施工特點,根據設計單位提供的頂板承載極限值對車庫頂板滿堂腳手架搭設進行穩定演算,從而確保工程質量及施工安全.滿堂腳手架搭設高度 5.76 m，腳手架搭設橫向間距或排距1m;縱距1m;步距1.50m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.10m；扣件連接方式:雙扣件，扣5、件抗滑承載力系數:0。80.四、施工準備勞動力配備工種人數任務架子工20負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直控制五、 材料選擇及構造要求 5.1材料選擇 采用的鋼管外徑為48mm,壁厚為3。6mm的鋼管，鋼管必須符合低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T3092)的規定;扣件必須符合鋼管腳手架扣件（GB/15831)的規定。鋼管、扣件進入施工現場使用前,項目經理、技術人員、安全管理人員、材料員、項目總監、產權單位負責人等應共同按批次對其外觀質量等進行聯合檢查驗收，并履行簽字手續，具有下列之一的不得使用:鋼管表面有裂縫的、鋼管有孔洞的、鋼管表面壓痕深度大于0.5mm的、鋼管內外表面銹蝕深度大于6、0.5mm的、扣件有裂縫的;扣件有變形的、鋼管、扣件租賃使用超過8年的、經檢測力學性能達不到要求的、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的、有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件. 5.2構造要求 a剪刀撐:滿堂腳手架搭設設置剪刀撐，模扳支架外圍在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐;支架內部中間每隔5-6根立桿應在叢、橫向的整個長度和高度上分別連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面夾角在4560之間。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上,另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定,在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉7、扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm.縱、橫向水平桿端頭與墻體相接時，設置木墊板并緊貼墻面，以確保作用在腳手架上的力順利傳至墻體上,使腳手架形成整體穩定。b立桿：按照國家相關規范，板底立桿縱向間距取1m、橫向間距取1m。考慮到梁兩側要安放模板加固木楞，立桿離梁兩側結構邊線的距離取為10cm，即梁底立桿橫向間距根據梁的斷面尺寸進行選定，所有梁底縱向間距均取為1m。立桿基礎為250厚C30抗滲筏板基礎;立桿底部沿縱向設置木墊板：寬30cm、厚5cm.立桿必須安放平穩,并緊貼底部木墊塊，不得懸空.腳手架按照從里到外的順序搭設.每排立桿宜先立兩頭，再立中間一根，互相看齊后立余下部分各立桿。8、每排立桿的連線要在同一水平線上.模板立柱頂部應采用可調U型托直接支頂在底模的主梁上,不得將立柱頂端與做主梁的鋼管用扣件連接;可調頂托絲杠伸出長度不應大于200mm. c縱向水平桿:所有縱向水平桿（大橫桿）間距跟立桿縱向間距相同，步距取1.5m，底排縱向掃地桿距地面0。2m。橫向水平桿:板及梁底橫向水平桿(小橫桿）間距跟其立桿橫向間距相同,步距取1.2m。 d桿件連接縱、橫向水平桿及立桿接長采用對接扣件，相臨兩個接頭錯開布置，錯開距離0.5m；若采用搭接,其長度不小于1.2m，并等距離設置3個旋轉扣件，端頭采用6m桿件與3m的桿件將接頭錯開布置。立桿與縱向水平桿、立桿與橫向水平桿之間采用直角扣件9、連接。 六、滿堂腳手架搭設及拆除6。1滿堂腳手架搭設 腳手架及模板支撐系統搭設前，項目工程技術負責人應當根據安全方案和有關規范、標準的要求，對操作班組、作業人員進行安全技術交底,并履行簽字手續。 腳手架搭設工藝流程:場地平整擺放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿。 6。2 滿堂腳手架拆除待混凝土達到設計強度后，開始進行腳手架拆除。拆架應遵守自上而下的原則，一般的拆除順序為：橫向水平桿縱向水平桿立桿。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清.拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除縱向水平桿時，應先拆中間扣件，然后托住中間10、,再解兩端頭扣件。梁、板底模腳手架,應在與結構同條件養護的試塊達到下表規定強度,方可拆除。項次結構類型結構跨度（m)按設計標號的百分率比1樓板2502，8752梁8753承重結構81004懸臂梁100%七、 施工安全保證措施7。1腳手架搭設的安全技術措施 滿堂腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗，凡患有恐高癥、心臟病、癲癇病者嚴禁高空作業. 對接扣件安裝時其開口應向內或朝下，以防止水流進入，直角扣件開口應朝上或向內、不得朝下,以提高其抗滑承載力.嚴禁將外徑48mm和51mm的鋼管混合使11、用。腳手架搭設前必須將基礎面打掃干凈，確保木墊塊安放平穩。 搭設過程中應劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業.當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。腳手架搭設過程中每兩步驗收一次，驗收應由現場技術人員組織架子班長進行.腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，凡患有不適于高空作業者,一律不得上架作業.腳手架搭設好后，若因施工需要，需對個別桿件進行拆除時，必須得到主管部門同意和批轉,任何班組長和個人不得任意進行拆除。嚴格控制施工荷載,施工材料不能集中堆放,嚴禁將重型機械設備擺放在腳手架上操作，腳手架上模板面總施工荷載不得大12、于7.0KN/m2.定期檢查腳手架，發現存在質量缺陷和安全隱患時,應立即進行加固和整改，確保腳手架穩定。注意隨時檢查架體及卸荷節點情況，發現問題及時上報、處理.及時與結構拉結，以確保搭設過程安全。扣件要擰緊。有變形的鋼管和不合格的扣件不能使用。校正桿件垂直和水平偏差,避免偏差過大. 在滿堂腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿；連墻件。同時設專人作定期、不定期的經常性檢查,不合格部位及時修復或更換，符合規定后,方準繼續使用。 在滿堂腳手架上進行電焊、氣割作業時，必須有防火措施(如設置接火斗等）和專人看火。臨時施工用電線等嚴禁隨意纏繞、勾掛在滿堂腳手架鋼管上，應13、采取隔離、架空措施；主樓滿堂腳手架體應進行有效接地、避雷。7.2腳手架拆除安全技術措施拆除滿堂腳手架應由專業架子工操作，拆除前應由安全負責人進行拆除安全技術交底.拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請主管部門批準、進行技術交底后才準拆除。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括地面的設施、周圍線路及電氣設備等，凡是影響腳手架拆除的盡量提前拆除。拆架時應分區域進行,周圍設置安全警戒線、豎立警示牌，地面應派專人指揮，禁止非作業人員進入施工現場。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落傷人。在拆架時，不得中途換人,如須14、換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開.每天拆架下班時,不得留下松動的桿件或扣件，杜絕安全隱患。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準有扣件附著在桿件上。拆下的零配件要裝入容器內，輕放至地面并搬運出腳手架外,嚴禁從高空拋擲。腳手架拆除后,桿件要清理干凈、擺放整齊，并派專人進行看管.滿堂腳手架的拆除應先根據7天或10天砼早期強度報告，達到相應百分比之后，填寫拆模申請，經監理單位批準后方可實施拆除腳手架.拆除前應清除滿堂腳手架上雜物及地面障礙物，作業區及進出口處必須設置警戒標志，進行有效維護并派專人指揮,嚴禁非作業人員進入。拆除滿堂腳手架必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時作業，嚴禁采用推倒或拉倒的方法進15、行拆除.連墻件必須隨滿堂腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆滿堂腳手架；分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除的桿件應自上而下傳遞或利用滑輪和繩索運送,不得從架子上向下拋落。當滿堂腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。 八、安全文明施工措施 8。1所有施工人員進入施工現場必須遵守安全文明施工的有關規定，嚴格按照安全技術操作規程進行操作。 8。2施工前必須對施工班組進行入場三級教育,經考核合格后，方準許進場施工。8。3項目責任師應對協力公司進行安全技術交底，協力公司有關人員對施工班組進行安全技術交底。8。4支16、模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。8。5廢爛的木方不能做龍骨。不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員的動向。8。6正在支設澆搗的模板,其下方的模板支撐不準全部拆除.水平拉桿不準釘在腳手架或跳板等不穩定的物體上.8。7嚴禁酒后及五級以上大風、雷雨天上架作業。 作業時，必須具備工具袋，嚴禁向下亂拋雜物.注意清理架上無用的雜物，減輕架上的荷載. 8。8搭設工人必須具備特種工上崗證并經考核合格后方可上崗操作.上崗時必須系安全帶，戴安全帽。嚴禁穿帶釘易滑鞋上崗作業。 8.17、9滿堂腳手架為高空作業,應嚴格按“三不傷害”的原則進行施工，即:不傷害自己、不傷害他人、不被他人傷害。 8.10 施工人員應聽從指揮，滿堂腳手架上嚴禁亂堆亂放及集中堆放，嚴禁空中掉物。對施工荷載作用頻繁處，要加強檢查,隨時緊固。在未采取加固措施及安全負責人批準的情況下，嚴禁懸掛起重設備。 8.11建立嚴格的材料領退制度，拆下的廢舊鐵絲要回收處理,扣件要按品種、分規格堆放整齊。 九、計算書 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m)：1。00；縱距(m）：1.00;步距(m)：1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）:0。10;腳手架搭設高度(m）:5。76； 采用的鋼管（mm）：483。6 ；18、 扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數：0。80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2。荷載參數 模板與木板自重（kN/m2）：0。350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000； 樓板澆筑厚度(m):0。160；傾倒混凝土荷載標準值（kN/m2）：2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1。000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500。000;木方抗彎強度設計值（N/mm2)：13.000； 木方抗剪強度設計值（N/mm2）：1。300；木方的間隔距離（mm)：300.000； 木方的截面寬度（mm):50。00；木方的截面高度(mm）:100。00； 圖219、 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算： 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=5.00010。00010。000/6 = 83.33 cm3； I=5。00010。00010.00010。000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算: （1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）： q1= 25.0000.3000.160 = 1.200 kN/m； （2）模板的自重線荷載(kN/m）: q2= 0.3500.300 = 0。105 kN/m ; (3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN20、）: p1 = (1.000+2。000)1。0000。300 = 0。900 kN； 2。強度計算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.200 + 0。105) = 1。566 kN/m； 集中荷載 p = 1.40。900=1.260 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2601。000 /4 + 1。5661。0002/8 = 0.511 kN。m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。260/2 + 1。5661.000/2 = 1.413 kN ; 截面應力 = M / w = 21、0。511106/83.333103 = 6。129 N/mm2; 方木的計算強度為 6。129 小13。0 N/mm2,滿足要求! 3。抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下： Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0001。566/2+1。260/2 = 1。413 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1413。000/（2 50。000 100.000) = 0。424 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1。300 N/mm2; 方木的抗剪強度為0.424小于 1.300 ，滿足要求! 4。撓度計算: 最大彎矩22、考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下： 均布荷載 q = q1 + q2 = 1。200+0。105=1。305 kN/m； 集中荷載 p = 0。900 kN； 最大變形 V= 51.3051000.0004 /（3849500。0004166666.67) + 900。0001000。0003 /（ 489500.0004166666。67） = 0。903 mm； 方木的最大撓度 0.903 小于 1000.000/250，滿足要求! 三、木方支撐鋼管計算： 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1。5661.00023、 + 1.260 = 2.826 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m） 支撐鋼管計算變形圖（kN。m） 支撐鋼管計算剪力圖(kN） 最大彎矩 Mmax = 0。951 kN.m ； 最大變形 Vmax = 2。432 mm ; 最大支座力 Qmax = 10.277 kN ； 截面應力 = 0.951106/5080.000=187.265 N/mm2 ; 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于1000。000/150與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑移的計算： 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P24、96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN, 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.277 kN； R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、模板支架荷載標準值（軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1）腳手架的自重（kN）： NG1 = 0。1295.760 = 0.744 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 （2)模板的自重（kN）： NG2 = 0。3525、01。0001.000 = 0.350 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）： NG3 = 25。0000.1601.0001.000 = 4.000 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.094 kN； 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 1。0001。000 = 3。000 kN； 3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ = 10.312 kN; 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式： 其中 N - 立桿的軸心壓26、力設計值(kN） ：N = 10。312 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm) ：i = 1.58 cm; A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=5。08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 （m）; 如果完全參照扣件式規范，由公式（1)或（2）計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) （2) k1 計算長度附加系數,取值為1.15527、; u - 計算長度系數，參照扣件式規范表;u = 1.700； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。100 m； 公式（1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551。7001。500 = 2.945 m； Lo/i = 2945。250 / 15。800 = 186。000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ;=10312.339/（0。207489。000） = 101.877 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 101。877 N/mm2 小于 f = 205.000滿足28、要求！ 公式（2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1。500+0.1002 = 1。700 m； Lo/i = 1700。000 / 15。800 = 108。000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ;=10312.339/（0.530489.000） = 39.790 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 39.790 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 lo = k1k2（h+2a） （3） k1 計算長度附加系數按照表1取值1.18529、； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1。700 按照表2取值1。006 ； 公式（3）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。1851。006(1。500+0。1002） = 2。027 m; Lo/i = 2026。587 / 15.800 = 128.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。406 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10312.339/（0.406489。000） = 51。942 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 51。942 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。