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1、懸挑腳手架施工方案一、工程概況工程名稱：xx住宅小區工程（一標段).xx住宅小區工程（一標段）包括1樓和2#樓，建筑面積為36145.2平方米，均為框剪結構，其中1樓地下一層(層高3。6m），地上二十五層(一、二層為商鋪，一層層高6.0m，二層4.8m,三層及以上均為3。0m），建筑高度79.95米,建筑面積約26751。55平方米；2樓地下一層（層高3。6m），地上十八層（一層層高4.8m,二層及以上均為3。0m），建筑高度55。85米,建筑面積約9393。65平方米.建筑物結構安全等級為二級,建筑耐久年限50年，屋面防水等級級，工程抗震設防烈度小于6度。0.000相當于黃海絕對標高60.22、m 。二。 施工部署、設計總體思路21 安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到 “杜絕死亡、重傷及消防、機械事故，月輕傷頻率控制在1以下 安全生產目標的必然保障,也是我項目部創建“安全文明工地”的根本要求.為此項目經理部成立以現場生產副經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組 長: 項目經理負責組織協調工作。副組長： 項目工程師-技術總部署、方案編制、技術交底 項目副經理現場施工總指揮、協調組 員： 施工員對架子班等作業施工指揮、質量檢查安全員-現場施工指揮、質量檢查、監督、驗收架子工班組長負責現場具體施工。22設計總體思路結合本工程結3、構形式、實際施工特點，腳手架施工及使用劃分為兩個階段：第一階段為地下室外墻及商鋪、部分二層的結構施工階段；第二階段為12樓施工。考慮到2#建筑高度為55。85m，超過腳手架允許設高度50m,故將所有落地腳手架搭至十四層（40.8m）頂后，上部架了改用懸挑腳手架.據設計單位提供的地下室頂板承載力設計值（活荷載5kN/m2、恒荷載3。5kN/m2）進行頂板承載驗算，滿足要求。1#樓同樣將落地式腳手架搭設到第十四層,十四層以上采用懸挑.外架立桿距離結構外沿或者陽臺外沿0.3m，橫距為1。05m ，縱距為1.21.5m，大橫桿步距1。80m.三、施工準備 1、搭設前各級工程負責人必須逐級向架設人員與施4、工人員進行安全技術交底.明確施工方案，嚴格按照施工方案進行施工.嚴禁不具備資格施工人員進場施工。2、架料進場 （1） 鋼管、扣件進場前,應檢查所有材料是否合格。鋼管表面質量 表面應平直，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道與硬彎。 外徑與壁厚允許偏差不得超過0.50mm 。端面應平整，兩端端面切斜偏差不得1。70mm 。防銹處理 必須進行防銹處理：鍍鋅或涂防銹漆。舊管鋼管銹蝕程度應每年檢查一次 鋼管銹蝕深度小于0。50mm （2）、扣件的質量要求與檢查 扣件應采用機械性能不低于KTH33008的可鍛鑄鐵制作。鑄件不得有裂紋、氣孔;不宜有縮松、砂眼或其他影響使用的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆帽5、口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈.扣件與鋼管結合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。 扣件活動應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。 扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不應小于5mm。 扣件表面應進行防銹處理。 四施工方法41 搭設順序搭設支撐梁、搭設縱向水平管、搭設橫向水平管、搭設拋撐、搭設立柱搭設第二步縱向水平桿、搭設第二步橫向水平管 4.2施工方法在建筑物第十四層、1#棟第十四層、二十層層設置型鋼梁，作為腳手架起步的基礎. (1）型鋼懸挑梁的預埋 在建筑物樓層正對腳手架立桿處設置兩道預埋,一道設置在離外墻面0.1m處，另一道設置在離外墻面1.9m處。預埋材料采用直徑6、為20mm的圓鋼環。 懸挑梁因其需承受腳手架荷載，在腳手架施工過程中是不得拆除的，如遇剪力墻與磚墻時,為留置懸挑梁,需在剪力墻或磚墻處預留出懸挑梁的位置，可采用預留木盒或包裹雜物的方法，如采用包裹雜物宜采用袋狀物,包裹強度以懸挑梁能取出為標準。 （2）立桿與型鋼的連接 立桿與型鋼的連接采用如下做法：在型鋼上立桿固定的相應位置預先焊接短水管或短25鋼筋（宜到現場拉通線焊接)。 （3）腳手架的卸荷 懸挑腳手架一次搭設六倍樓層高度，即18米;其上的腳手架必須重新設置懸挑梁，并重新進行搭設。 （4）建筑物轉角的懸挑 轉角預留需預留懸挑梁，但由于轉角的特殊性（有結構柱），無法預留懸挑型鋼梁，故需在轉角處7、采用鋼管支撐代替懸挑型鋼梁。做法是先在適當的位置預埋一根短鋼管，鋼管必須插入梁底,埋深不小于25cm，露頭1520cm(連墻件設置預埋方法可按此法）,以預埋鋼管為基礎，挑出一道鋼管作為挑架作業的起步平臺與桁架的橫向水平管，在橫向水平管上的立桿兩端，設置兩道鋼管斜撐，鋼管斜撐一端與水平管扣接,另一端作用在下一層的樓板上，所有的鋼管支撐的根部必須用鋼管將其連接起來并至少連接兩道，以保證剛度、強度不低于懸挑型鋼梁的強度。43施工要求4。3.1腳手架支撐的設置 A、 腳手架應設置剪刀撐與橫向支撐。 B 、腳手架應按規范規定設置連續剪刀撐，每道剪刀撐跨越立柱的根數為46根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨8、，且不小于6m，其斜桿與大橫桿水平面的傾角宜在450600之間。由于建筑平面形狀不同,腳手架一個立面總距大于3000mm小于6000mm的單獨設置交叉剪刀撐，立面距離小于3000mm的設置之字型斜撐。 C 、架中每隔6跨設置一道橫向支撐,支撐斜桿在12步內由底至上成之字型連續布置。 D 、剪刀撐鋼管的搭接長度不得小于80cm，且每一個搭接處使用的旋轉扣件不得小于兩個。 4.3.2鋪設腳手板 A 、腳手架外側設置擋腳笆,擋腳笆設置在腳手架鋼管內側，安全網外側，竹榀與鋼管必須用16#鐵絲捆扎。 B 、腳手板采用鋼笆鋪設，鋼笆與鋼管必須用16鐵絲捆扎,不得有探頭板出現. 4。3。3卸料平臺的搭設 A9、 卸料平臺的布置 卸料平臺應均勻布置,每一個卸料平臺的輻射面積為200m2。每一個面上卸料平臺的個數不得超過兩個。 B 、卸料平臺的卸荷 卸料平臺卸荷結構必須設置在建筑物上,不得作用于外架上。 C 、卸料平臺的結構 卸料平臺的寬度為1.8m，長度為2。0m，并懸挑1m作為防墜物屏蔽。 D 、卸料平臺的防護 卸料平臺應設置兩道扶手,高度分別為1.2m和0.6m，外側用密目安全網屏蔽，兜底采用雙層安全網（一道平網、一道密網）。卸料平臺的搭設見卸料平臺的搭設圖。 4.3.4連墻件的設置 A 、連墻件設置全部采用鋼管拉結。 B 、連墻件均勻布置，每個拉結間距不得超過兩步兩跨且每個拉結屏蔽的腳手架投影10、面積不得大于27m2;在規定距離如不存在預埋鋼管，則采用鋼管夾持墻體作為拉結固定點的辦法,使鋼管拉結的控制范圍在規范規定的范圍內。 C 、連墻件中的連墻桿宜水平布置且與墻體垂直,連墻桿與架體連接可稍下斜，絕對不允許上翹。 4。3。5腳手架安全防護 A 、欄桿 腳手架外側設置雙欄桿,兩道欄桿的高度分別為1。2m和0。6m。 B、 安全網 腳手架外圍必須用密目安全網全屏蔽，安全網之間的接縫必須用尼龍繩捆扎牢固,不得有間隙.安全網采用合格密目安全網,設置在腳手架外立桿的內側，且須與腳手架縱向水平管扎牢。 C 、腳手架離墻間距為200300 mm，由于建筑物結構與腳手架本身結構的特殊需要，局部不能滿足11、該要求.故腳手架局部立桿離墻距離會超過300mm,必須采用其它措施使腳手架的離墻間距控制在300mm以內。 如懸挑距離不超過500mm，則直接采用鋼管從腳手架內伸出并鋪設擱柵的方法。 如懸挑距離超過500mm，除采用伸出鋼管加設擱柵的方法，還要對懸挑部分進行補強，補強方法有兩種，一種是采用增加斜拉桿,用于懸挑位置超過10m以上的部分。一種是增加立桿，用于懸挑位置在10m以下的部分.擱柵管上如有鋪設腳手板，間距為300mm一道,如未鋪設腳手板而采取捆扎木方，間距為250mm一道,如未鋪設腳手板則間距為200mm一道。 4.3。6腳手架驗收 A、 腳手架每搭設至10m高度進行過程驗收。 B、過程驗12、收包含鋼管、扣件的檢查,腳手架搭設是否符合規范，安全設施承掛情況。 C、 腳手架經過階段驗收后，已驗收部分可以投入使用。 4。3。7腳手架的荷載控制 （1） 結構施工用時腳手架的荷載控制 結構施工用時腳手架施工荷載必須嚴格控制，同時作業的施工步數不得超過二層，每層作業荷載不得大于3KN/m2。 （2) 裝飾施工用時腳手架的荷載控制 裝飾施工用時腳手架施工荷載必須嚴格控制，同時作業的施工步數不得超過三層，每層作業荷載不得大于2KN/m2。 （3） 卸料平臺的荷載控制 卸料平臺的施工荷載必須嚴格控制，每個卸料平臺的施工荷載不得超過8KN/m2，堆放高度不得超過1。2m。五.懸挑腳手架搭設設計5.113、參數信息鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。 計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為40。8米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1。50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483。0, 連墻件采用2步2跨，豎向間距3。60米，水平間距3.00米. 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 懸挑水平鋼梁采用14b號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2.30米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結,最外面支點距離建筑物1。35m。拉桿采用鋼絲繩。 5.2小橫桿的計14、算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 5。2。1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0。3501。500/3=0。175kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001。500/3=1.500kN/m 荷載的計算值 q=1。20.038+1。20。175+1.41.500=2。356kN/m 小橫桿計算簡圖 5.2。2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下： M=2.3561.0502/8=0。325kN。m =0。3215、5106/4491.0=72.300N/mm2 小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 5。2。3。撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 荷載標準值q=0。038+0。175+1。500=1.713kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01。7131050.04/（3842。06105107780.0)=1.221mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm，滿足要求! 5。3.大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面. 用小橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變16、形. 5.3.1。荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0。0381。050=0。040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。3501.0501。500/3=0。184kN 活荷載標準值 Q=3。0001。0501。500/3=1.575kN 荷載的計算值 P=（1.20。040+1。20.184+1。41.575)/2=1。237kN 大橫桿計算簡圖 5。3.2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0。08(1。20。038）1。5002+0。2671。2371.500=0。504k17、N。m =0.504106/4491.0=112.155N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 5.3。3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/（1002。060105107780。000)=0。06mm 集中荷載標準值P=0。040+0.184+1.575=1。799kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831799.0701500。003/(1002.060105118、07780.000)=5.15mm 最大撓度和 V=V1+V2=5.209mm 大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm，滿足要求! 5.4。扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=3。0001。0501。500/2=2.362kN 荷載的計算19、值 R=1.20.058+1。20。276+1。42。362=3。707kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達4065N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN； 5.5.腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10725.200=2.696kN (2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35 NG220、 = 0.35041.500(1。050+0.300)/2=1.417kN （3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板,標準值為0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN （4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051。50025.200=0。189kN 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.722kN. 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3。00021.5001。050/21、2=4。725kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2）,按照建筑結構荷載規范(GB500092001）附錄表D。4的規定采用：W0 = 0。350 Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）附錄表7.2。1的規定采用:Uz = 1。700 Us 風荷載體型系數:Us = 0。868 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501。7000.868 = 0.362kN/m2. 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0。851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.722+0.22、851。44。725=11.289kN 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。24.722+1.44。725=12.282kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值（kN/m2）； la 立桿的縱距 （m）; h 立桿的步距 （m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3621.5001.8001。800/10=0。209kN.m 5。6立桿的穩定性計算 卸荷吊點按照構造考慮,不進行計算。 5。6.1.不考慮風荷23、載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12。282kN; i - 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm; k 計算長度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500; l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定,l0=1。1551.5001。800=3.118m； A - 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=4。491cm3; 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190; 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計24、算得到 =12282/(0.19424）=152.847N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205.00N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl,連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 10。466kN大于扣件的抗滑力8.0kN,不滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 5.8.懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1350mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I25、 = 609.40cm4,截面抵抗矩W = 87.10cm3,截面積A = 21.31cm2。 受腳手架集中荷載 P=12。28kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.221。310.00017.8510=0。20kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m） 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm） 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=14.406kN,R2=11。142kN，R3=-0.222kN 最大彎矩 Mmax=2.086kN。m 抗彎計算強度 f=M/1。05W+N/A=2。086106/（1。05826、7100。0)+6。4831000/2131.0=25。853N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求！ 5.9。懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用14b號槽鋼U口水平，計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算： 經過計算得到 b=5709。560.0235/（1350.0140。0235.0）=1.72 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B其值b=1.070.282/b=0。906 經過計算得到強度 =2。09106/（0.90687100.00)=26。44N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿27、足要求！ 5.10。拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=15。797kN 5。11.拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=15.797kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg - 鋼絲繩的容許拉力（kN）; Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； 28、K - 鋼絲繩使用安全系數，取10.0. 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10。00015。797/0.820=192.652kN。 選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa,直徑19。5mm. 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=15。797kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=157974/(3.1416502）1/2=15mm 5.12。錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環29、強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11。142kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10。9.8f = 50N/mm2; 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=111424/（3。1416502）1/2=12mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 11。14kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20m30、m； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1。5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計算得到 h 要大于11142.29/(3.1416201.5）=118。2mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 11。14kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm; fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板31、混凝土局部承壓計算滿足要求!六、洞口、臨邊防護措施6.1孔洞防護1.5m1.5m以下孔洞應預埋通長鋼筋或加固定蓋板并用標識.1。5m1。5m以上孔洞四周必須設兩道護身欄桿加掛密目立網,高度不得低于1。1m。中間滿掛水平兜網。具體搭設方法見后附圖.6.2電梯井口防護電梯井口必須設高度不得低于1。2m高的金屬防護門,用膨脹螺栓固定.電梯井內每隔兩層在剪力墻上留孔搭設鋼管架鋪竹架板封嚴，在其掛設水平兜網.嚴禁向電梯井內倒垃圾。具體搭設方法見后附圖6。3樓梯踏步及休息平臺口防護 樓梯踏步及休息平臺必須設兩道防護欄桿或掛密目立安全網封閉，樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡32、度方向做一道1。2m 高的護身欄，側邊底部設18cm 高的擋腳板要有足夠的照明，隨時保證通道暢通。6.4基坑邊防護基坑四周用鋼管搭設高度不小于1.2m的防護欄桿，沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周1m范圍內不準堆料、停放機具.具體搭設方法見后附圖6。5陽臺邊防護陽臺欄板盡量隨層安裝，不能隨層安裝的在陽臺梁上的預埋鐵上焊接臨時欄桿，掛密目立網封閉，具體做法見后附圖。6.6建筑物樓層臨邊四周防護 本工程施工場地狹窄，為了防止高空落物傷人，必須設兩道防護欄桿,并滿掛密目立網。對靠近建筑較近處，人員經常出現的通道，搭設雙層防護棚.在結構四周邊線內50cm 處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用483。5 鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0。6m 設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。6。7防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 4688)標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。