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1、QTZ-63起重機基礎施工方案目錄一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、塔吊選型及位置確定2四、QTZ63塔吊基礎設計3六、注意事項5七、塔吊總體施工布置圖5八、1#、2#樓QTZ63塔吊計算書5九、8#、9#、10#QTZ63塔吊計算書14一、工程概況1、工程建設地點為規(guī)劃進取二街，開發(fā)三路、郭地方路、開發(fā)四路合圍區(qū)域。2、1#樓、2#樓地上17層，建筑物高度50.7米（室外地面到女兒墻頂高度），層高：1-17層均為2.8米；8#樓、9#樓、10#樓地上地上18層，建筑物總高度53.5米（室外地面到女兒墻頂高度），層高：1-18層均為2.8米。總建筑面積40892.56m2，占地面積2446m2。2、二、編制依據(jù)混凝土結構工程施工規(guī)范（GB50666-20XX）建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-20XX)建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-20XX)建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-20XX）塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-20XX混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20XX（20XX）建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-20XX塔式起重機設計規(guī)范GB/T13752-1992建筑施工安全檢查標準JGJ59-20XX建筑施工計算手冊（江正榮 編著)塔吊說明書xx區(qū)xx鎮(zhèn)勤勞安置區(qū)項目（一期）1#、2#、8#、9#、10#樓施工圖紙三、塔吊選型及位置確定根據(jù)施工3、總平面布置和現(xiàn)場實際需要，1#樓、2#樓生產廠家為徐州建機工程機械有限公司，塔吊型號為QTZ63，塔吊最大自由高度為40米。8#樓、9#樓、10#樓生產廠家為哈爾濱東建機械制造有限公司，塔吊型號為QTZ63，塔吊最大自由高度為40米。塔吊布置位置分別為1#樓、2#樓布置在15軸/H軸承臺外4米的位置，8#樓布置在5軸/A軸承臺外4米的位置，9#樓布置在1軸/E-G軸承臺外4米的位置，10#樓布置在1-5軸/A軸承臺外4米的位置。四、QTZ63塔吊基礎設計1、1#樓、2#樓、8#樓、9#樓、10#樓基礎均采用天然基礎，坐在粉質粘土上，地耐力為150Kpa，塔吊基礎底標高同承臺底標高，天然基礎上設4、置200mm厚6600mm*6600mmC35混凝土底板，基礎墊層混凝土強度等級為C15，厚度為100mm，鋼筋采用三級直徑14間距180的單層雙向鋼筋網。2、1#樓、2#樓十字梁基礎（見QTZ63基礎圖紙）：尺寸為長8.0m，寬1300mm,高900mm，混凝土強度等級為C35，并摻入超早強防凍外加劑，主筋采用上、下部各采用4根三級20鋼筋，箍筋采用一級8200，模板采用木模板，墊層砼強度為C15，厚度為100mm。3、8#樓、9#樓、10#樓十字梁基礎（見QTZ63基礎圖紙）：尺寸為長8.0m，寬1300mm,高900mm，混凝土強度等級為C35，并摻入超早強防凍外加劑，主筋采用上、下部各5、采用7根三級20鋼筋，箍筋采用一級8200，模板采用木模板，墊層砼強度為C15，厚度為100mm。五、塔吊安裝要求塔吊基座采用地腳螺栓固定式，地腳螺栓1#樓、2#樓采用M27螺栓（8#樓、9#樓、10#樓采用M30螺栓），數(shù)量為16根，長度為1m，底部橫穿1m長一級直徑22鋼筋，共16根，與原QT40吊車螺栓焊接，以保證其整體性，澆筑混凝土前按照廠家提供圖紙預埋好螺栓，基礎表面標高和螺栓相對位置誤差控制在2mm以內。做一組防雷接地，接地電阻不大于4。提供41.4KW的塔機專用電源。防雷接地做法：用404鍍鋅扁鐵與基礎鋼筋焊接，基礎接地鋼筋與樁基錨筋焊接，澆筑混凝土時扁鐵預留出接頭，與塔機基座焊6、接。六、塔吊圍護墻、圍護墻支撐及頂部圍護1、塔吊圍護墻砌筑 1#、2#、9#、10#號樓塔吊圍護墻高度6m，490mm墻高1.5m，370墻4.5m，邊長6.6m。紅磚砌筑，M10水泥砂漿。8#號樓塔吊圍護墻高度4m，490mm墻高2m，370墻2m，邊長6.6m,紅磚砌筑，M10水泥砂漿。詳見下圖：2、塔吊圍護墻支撐 支撐體系采用鋼管、油拖、木方加大板組合的方式進行加固處理。詳見下圖：3、頂部圍護 圍護結構采用鋼管、油拖、木方加大板組合的方式進行圍護。詳見下圖:七、注意事項1、塔機安裝按說明書進行，必須符合安全要求，禁止違章作業(yè)。塔機安裝必須由專業(yè)隊伍安裝，并且具有相應安裝資質。2、塔機使用7、前必須經檢查驗收。3、塔機司機必須遵守“十不吊”要求。4、塔機吊重物時要盡量避免吊物從現(xiàn)場臨建上空越過。5、立塔、頂升時必須設安全區(qū)，并有專人指揮。6、任何情況下禁止對塔機進行油漆作業(yè)。7、風速超過12m/s，禁止吊物、頂升。8、需要更換或排放塔機上的油料時必須在無風條件下進行，并將油料排放到容器內回收。八、塔吊總體施工布置圖九、1#、2#樓QTZ63塔吊計算書1、塔機屬性塔機型號QTZ63塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)31塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)32.5塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.62、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖2.1塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)202.8、7起重臂自重G1(kN)62.5起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)28小車和吊鉤自重G2(kN)4.9小車最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)13.7最大起重力矩M2(kN.m)630平衡臂自重G3(kN)45平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.4平衡塊自重G4(kN)146平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)12.22.2風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地黑龍江 哈爾濱市基本風壓0(kN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.55塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋9、比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)z工作狀態(tài)1.587非工作狀態(tài)1.661風壓等效高度變化系數(shù)z1.172風荷載體型系數(shù)s工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)1.4塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態(tài)0.81.41.5871.951.1720.20.812非工作狀態(tài)0.81.41.6611.951.1720.552.3382.3塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)202.7+62.5+4.9+45+146461.1起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.1+60521.1水平荷載標準值Fvk(kN)0.10、8120.351.632.514.778傾覆力矩標準值Mk(kNm)62.528+4.913.7-456.4-14612.2+0.9(630+0.514.77832.5)531.058非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1461.1水平荷載標準值Fvk(kN)2.3380.351.632.542.552傾覆力矩標準值Mk(kNm)62.528+4.92.5-456.4-14612.2+0.542.55232.5384.522.4塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2461.1553.32起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值11、F(kN)553.32+84637.32水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.414.77820.689傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(62.528+4.913.7-456.4-14612.2)+1.40.9(630+0.514.77832.5)793.896非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2461.1553.32水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.442.55259.573傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(62.528+4.92.5-456.4-14612.2)+1.40.542.55232.5599.7183、基礎驗算基礎布置十字梁長b(m)8十字梁寬l(m)112、.3加腋部分寬度a(m)1.2基礎梁高度h(m)0.9基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重C(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)75地基屬性地基承載力特征值fak(kPa)150基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m )20基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19.3基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)180.88軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)2地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂13、面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)222.64地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)30基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)20000基礎布置圖 基礎底面積：A=2bl-l2+2a2=281.3-1.32+21.22=21.99m2基礎中一條形基礎底面積：A0=bl+2(a+l)a=81.3+2(1.2+1.3)1.2=16.4m2 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=AhC=21.990.925=494.775kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2494.775=593.73kN3.1偏心距驗算 條形基礎的豎向荷載標準值14、： Fk=(Fk+Gk)A0/A=(521.1+494.775)16.4/21.99=757.633kN F=(F+G)A0/A=(637.32+593.73)16.4/21.99=918.109kN e=(Mk+FVkh)/ Fk=(531.058+14.7780.9)/757.633=0.718mb/4=8/4=2m 滿足要求！3.2基礎偏心荷載作用應力3.2.1荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 e=0.718mb/6=8/6=1.333m I=lb3/12+2al3/12+4a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2=1.383/12+21.21.33/12+41.24/36+1.15、22/2(1.2/3+1.3/2)2=59.312 基礎底面抵抗矩：W=I/(b/2)=59.312/(8/2)=14.828m3 Pkmin= Fk/A0-(Mk+FVkh)/W=757.633/16.4-(531.058+14.7780.9)/14.828=9.485kPa Pkmax= Fk/A0+(Mk+FVkh)/W=757.633/16.4+(531.058+14.7780.9)/14.828=82.909kPa3.2.2荷載效應基本組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pmin= F/A0-(M+FVh)/W=918.109/16.4-(793.896+20.6890.9)/14.828=16、1.186kPa Pmax= F/A0+(M+FVh)/W=918.109/16.4+(793.896+20.6890.9)/14.828=110.779kPa3.3基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/A=(521.1+494.775)/21.99=46.197kN/m23.4基礎底面壓應力驗算3.4.1修正后地基承載力特征值 fa=fak+dm(d-0.5)=150+1.619.3(1.5-0.5)=180.88kPa3.4.2軸心作用時地基承載力驗算 Pk=46.197kPafa=180.88kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=82.909kPa1.217、fa=1.2180.88=217.056kPa 滿足要求！3.5基礎抗剪驗算基礎有效高度：h0=H-D/2=900-75-20/2=815mm塔身邊緣至基礎底邊緣最大反力處距離：a1=(b-20.5B)/2=(8-20.51.6)/2=2.869m 塔身邊緣處基礎底面地基反力標準值： Pk1=Pkmax-a1(Pkmax-Pkmin)/b=82.909-2.869(82.909-9.485)/8=56.581kPa 基礎自重在基礎底面產生的壓力標準值： PkG=Gk / A=494.775 / 21.99=22.5kPa基礎底平均壓力設計值P=(Pkmax+Pk1)/2-PkG)=1.35( 18、82.909+56.581)/2-22.5)=63.78kPa 基礎所受剪力：V=pa1l=63.782.8691.3=237.851kN h0/l=815/1300=0.6274 0.25cfclh0=0.25116.71300815/1000=4423.413kNV=237.851kN 滿足要求！3.6軟弱下臥層驗算 基礎底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519.3=28.95kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(2(b+2ztan)2) =1.38(61.944-28.95)/(2(8+22tan20)2)=1.919kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：p19、cz=z=220=40kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+dm(d+z-0.5) =130.00+1.6019.30(2.00+1.50-0.5)=222.64kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=1.919+40=41.919kPafaz=222.64kPa 滿足要求！3.7地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|30-20|/20000=0.00050.001 滿足要求！4、塔吊有荷載時穩(wěn)定性驗算4.1塔吊有荷載時，計算簡圖:穩(wěn)定性計算有荷載塔吊有荷載時,穩(wěn)定安全系數(shù)可按下式驗算: 式中K1塔吊有荷載時穩(wěn)定安全系數(shù)，允許穩(wěn)定安全系數(shù)最20、小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，壓重),G=467.10(kN)； c塔吊重心至旋轉中心的距離,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距離, ho=6.00(m)； b塔吊旋轉中心至傾覆邊緣的距離,b=2.50(m)； Q最大工作荷載,Q=60.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制動時間,t=20.00(s)； a塔吊旋轉中心至懸掛物重心的水平距離,a=15.00(m)； W1作用在塔吊上的風力,W1=4.00(kN)； W2作用在荷載上的風力,W2=0.30(kN)； P1自W1作用線至傾覆點的垂直距離,P1=8.021、0(m)； P2自W2作用線至傾覆點的垂直距離,P2=2.50(m)； h吊桿端部至支承平面的垂直距離,h=30.00m(m)； n塔吊的旋轉速度,n=1.00(r/min)； H吊桿端部到重物最低位置時的重心距離，H28.00(m)； 塔吊的傾斜角(軌道或道路的坡度)， =2.00(度)。 經過計算得到K1=2.273； 由于K11.15,所以當塔吊有荷載時，穩(wěn)定安全系數(shù)滿足要求!4.2塔吊無荷載時穩(wěn)定性驗算 塔吊無荷載時，計算簡圖:穩(wěn)定性計算無荷載塔吊無荷載時,穩(wěn)定安全系數(shù)可按下式驗算: 式中K2塔吊無荷載時穩(wěn)定安全系數(shù)，允許穩(wěn)定安全系數(shù)最小取1.15； G1后傾覆點前面塔吊各部分的重力,22、G1=200.00(kN)； c1G1至旋轉中心的距離,c1=3.00(m)； b塔吊旋轉中心至傾覆邊緣的距離,b=2.00(m)； h1G1至支承平面的距離,h1=6.00(m)； G2使塔吊傾覆部分的重力,G2=100.00(kN)； c2G2至旋轉中心的距離,c2=3.50(m)； h2G2至支承平面的距離,h2=30.00(m)； W3作用有塔吊上的風力,W3=5.00(kN)； P3W3至傾覆點的距離,P3=10.00(m)； 塔吊的傾斜角(軌道或道路的坡度)， =2.00(度)。 經過計算得到K2=3.144； 由于K21.15,所以當塔吊無荷載時，穩(wěn)定安全系數(shù)滿足要求!十、8#、23、9#、10#QTZ63塔吊計算書1、塔機屬性塔機型號QTZ63(TC5610)-中聯(lián)重科塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)35塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)36.5塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.62、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖2.1塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)202.7起重臂自重G1(kN)62.5起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)28小車和吊鉤自重G2(kN)4.9小車最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)13.7最大起重力矩M2(kN.m)630平衡臂自重G3(kN)45平衡臂重心至塔身24、中心距離RG3(m)6.4平衡塊自重G4(kN)146平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)12.22.2風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地黑龍江 哈爾濱市基本風壓0(kN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.55塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)z工作狀態(tài)1.587非工作狀態(tài)1.661風壓等效高度變化系數(shù)z1.211風荷載體型系數(shù)s工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態(tài)0.81.21.5871.951.2110.20.72非工作狀態(tài)25、0.81.21.6611.951.2110.552.0712.3塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)202.7+62.5+4.9+45+146461.1起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.1+60521.1水平荷載標準值Fvk(kN)0.720.351.636.514.717傾覆力矩標準值Mk(kNm)62.528+4.913.7-456.4-14612.2+0.9(630+0.514.71736.5)556.657非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1461.1水平荷載標準值Fvk(kN)2.0710.351.636.542.331傾26、覆力矩標準值Mk(kNm)62.528+4.92.5-456.4-14612.2+0.542.33136.5465.5912.4塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2461.1553.32起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)553.32+84637.32水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.414.71720.604傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(62.528+4.913.7-456.4-14612.2)+1.40.9(630+0.514.71736.5)829.733非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F(kN)1.2F27、k1.2461.1553.32水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.442.33159.263傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(62.528+4.92.5-456.4-14612.2)+1.40.542.33136.5713.2173、基礎驗算基礎布置十字梁長b(m)8十字梁寬l(m)1.3加腋部分寬度a(m)0.9基礎梁高度h(m)0.9基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重C(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)75地基屬性地基承載力特征值fak(kPa)160基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)d1.6基礎底面以下28、的土的重度(kN/m )20基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19.3基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)190.88軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)2地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂?shù)鼗休d力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)222.64地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)30基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)20000基礎布置圖基礎底面積：A=2bl-l2+2a2=281.3-1.32+20.92=20.73m2基礎中一條形基礎底面積：A029、=bl+2(a+l)a=81.3+2(0.9+1.3)0.9=14.36m2 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=AhC=20.730.925=466.425kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2466.425=559.71kN3.1偏心距驗算 條形基礎的豎向荷載標準值： Fk=(Fk+Gk)A0/A=(521.1+466.425)14.36/20.73=684.074kN F=(F+G)A0/A=(637.32+559.71)14.36/20.73=829.202kN e=(Mk+FVkh)/ Fk=(556.657+14.7170.9)/684.074=0.833mb30、/4=8/4=2m 滿足要求！3.2基礎偏心荷載作用應力3.2.1荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 e=0.833mb/6=8/6=1.333m I=lb3/12+2al3/12+4a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2=1.383/12+20.91.33/12+40.94/36+0.92/2(0.9/3+1.3/2)2=57.331 基礎底面抵抗矩：W=I/(b/2)=57.331/(8/2)=14.333m3 Pkmin= Fk/A0-(Mk+FVkh)/W=684.074/14.36-(556.657+14.7170.9)/14.333=7.875kPa Pkmax= Fk/A31、0+(Mk+FVkh)/W=684.074/14.36+(556.657+14.7170.9)/14.333=87.4kPa (2)、荷載效應基本組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pmin= F/A0-(M+FVh)/W=829.202/14.36-(829.733+20.6040.9)/14.333=-1.44kPa Pmax= F/A0+(M+FVh)/W=829.202/14.36+(829.733+20.6040.9)/14.333=116.928kPa3.3基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/A=(521.1+466.425)/20.73=47.637kN/m23.4基礎底面壓應力32、驗算3.4.1修正后地基承載力特征值 fa=fak+dm(d-0.5)=160+1.619.3(1.5-0.5)=190.88kPa3.4.2軸心作用時地基承載力驗算 Pk=47.637kPafa=190.88kPa 滿足要求！3.4.3偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=87.4kPa1.2fa=1.2190.88=229.056kPa 滿足要求！3.5基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=H-D/2=900-75-20/2=815mm塔身邊緣至基礎底邊緣最大反力處距離：a1=(b-20.5B)/2=(8-20.51.6)/2=2.869m 塔身邊緣處基礎底面地基反力標準值： Pk1=Pkma33、x-a1(Pkmax-Pkmin)/b=87.4-2.869(87.4-7.875)/8=58.884kPa 基礎自重在基礎底面產生的壓力標準值：PkG=Gk / A=466.425 / 20.73=22.5kPa基礎底平均壓力設計值：P=(Pkmax+Pk1)/2-PkG)=1.35( 87.4+58.884)/2-22.5)=68.366kPa 基礎所受剪力：V=pa1l=68.3662.8691.3=254.953kN h0/l=815/1300=0.6274 0.25cfclh0=0.25116.71300815/1000=4423.413kNV=254.953kN 滿足要求！3.6軟34、弱下臥層驗算 基礎底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519.3=28.95kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(2(b+2ztan)2) =1.38(68.769-28.95)/(2(8+22tan20)2)=2.316kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=220=40kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+dm(d+z-0.5) =130.00+1.6019.30(2.00+1.50-0.5)=222.64kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=2.316+40=42.316kPafaz=222.64kPa 滿足35、要求！3.7地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|30-20|/20000=0.00050.001 滿足要求！4、塔吊有荷載時穩(wěn)定性驗算塔吊有荷載時，計算簡圖:穩(wěn)定性計算有荷載 塔吊有荷載時,穩(wěn)定安全系數(shù)可按下式驗算: 式中K1塔吊有荷載時穩(wěn)定安全系數(shù)，允許穩(wěn)定安全系數(shù)最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，壓重),G=467.10(kN)； c塔吊重心至旋轉中心的距離,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距離, ho=6.00(m)； b塔吊旋轉中心至傾覆邊緣的距離,b=2.50(m)； Q最大工作荷載,Q=60.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81；36、 v起升速度,v=0.50(m/s)； t制動時間,t=20.00(s)； a塔吊旋轉中心至懸掛物重心的水平距離,a=15.00(m)； W1作用在塔吊上的風力,W1=4.00(kN)； W2作用在荷載上的風力,W2=0.30(kN)； P1自W1作用線至傾覆點的垂直距離,P1=8.00(m)； P2自W2作用線至傾覆點的垂直距離,P2=2.50(m)； h吊桿端部至支承平面的垂直距離,h=30.00m(m)； n塔吊的旋轉速度,n=1.00(r/min)； H吊桿端部到重物最低位置時的重心距離，H28.00(m)； 塔吊的傾斜角(軌道或道路的坡度)， =2.00(度)。 經過計算得到K1=237、.273； 由于K11.15,所以當塔吊有荷載時，穩(wěn)定安全系數(shù)滿足要求!5、塔吊無荷載時穩(wěn)定性驗算 塔吊無荷載時，計算簡圖:穩(wěn)定性計算無荷載塔吊無荷載時,穩(wěn)定安全系數(shù)可按下式驗算: 式中K2塔吊無荷載時穩(wěn)定安全系數(shù)，允許穩(wěn)定安全系數(shù)最小取1.15； G1后傾覆點前面塔吊各部分的重力,G1=200.00(kN)； c1G1至旋轉中心的距離,c1=3.00(m)； b塔吊旋轉中心至傾覆邊緣的距離,b=2.00(m)； h1G1至支承平面的距離,h1=6.00(m)； G2使塔吊傾覆部分的重力,G2=100.00(kN)； c2G2至旋轉中心的距離,c2=3.50(m)； h2G2至支承平面的距離,h2=30.00(m)； W3作用有塔吊上的風力,W3=5.00(kN)； P3W3至傾覆點的距離,P3=10.00(m)； 塔吊的傾斜角(軌道或道路的坡度)， =2.00(度)。 經過計算得到K2=3.144； 由于K21.15,所以當塔吊無荷載時，穩(wěn)定安全系數(shù)滿足要求!