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1、xxxx辦公樓落地式鋼管腳手架施工方案目 錄1。 編制依據3 2. 工程結構概況3 3. 腳手架驗收計劃 。94. 外腳手架搭設的材料及勞動安排。95。 外腳手架搭設的安全技術措施 116. 腳手架拆除安全技術措施 127。 鋼管落地式腳手架計算書。.13落地式腳手架施工方案一、編制依據為進一步貫徹建筑施工安全檢查標準（JGJ592011),實現安全管理規范化、科學化，確保規范施工安全生產，根據該工程建筑結構和施工特點、特編制該施工方案。扣件式鋼管落地腳手架的編制依據建筑施工腳手架實用手冊建筑地基基礎設計規范GB50007-2002建筑結構荷載規范GB50009-2001鋼結構設計規范GB502、0172003建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001相關施工設計圖紙等。腳手架（JG130-2001）施工安全強制性條文二、工程概況 xxxx辦公樓工程,建筑面積1903m2 建筑總長51。54m，建筑總寬35。84m,建筑高度12.65m,基底標高為2.2米,基礎為獨立基礎，地上3層,框架結構.0.000絕對高程為158.15m，基礎處理： 基坑回填土后，打夯平整，表面用C15細石砼進行硬化，厚度為60mm。四周外腳手架以硬化的回填土作為基礎，所有的基礎必須平整。基礎上、底座下設置墊板，其厚3、度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空，并在四周距腳手架外立桿50cm處設一淺排水溝。2、 搭設方案2.0 腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 14m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1。05m,縱距La為1。5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0。30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3 根；采用的鋼管類型為 483.2; 橫桿與立桿連接方式為單扣件;連墻件采用三步四跨，豎向間距 4.5 m,水平間距6 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。1材料及規格選擇根據JGJ592011標準要求，采用鋼管搭設，鋼管尺寸采用483。2MM，并使用鋼扣件.2.24、搭設尺寸搭設總高度14米，要求隨施工進度搭設，高度超出施工層1。5米。2。2。2搭設要求，根據現場實際情況，采用雙排腳手架，架體立桿內側采用安全密目網全封閉圍擋施工. 3米高搭設首層平網，高度間距每兩層即7。2米設一道平網。構造要求.1立桿間距1。5米,立桿基礎墊通長板(20CM5CM4CM長的松木板），使用鋼底座（1CM15CM8MM的鑄鐵底座).底座中間設置鋼管芯子，高度大于15CM.離地高度20CM設置縱橫方向掃地桿。連續設置在立桿內側，立桿接長采用對接,且接頭交錯布置，高度方向錯開50CM以上，相鄰接頭不應在同跨內。接頭距大橫桿與立桿的交接處不應大于50CM.頂層立桿可搭接，長度不應小5、于1M，兩個扣件。立桿垂直偏差，架高30 M以下時，要求不大于架高的1/200.。2大橫桿 大橫桿間距控制在1.5M,以便立網掛設,大橫桿置立于立桿里面，每側外伸長度不應小于10CM，但不應大于20CM。桿件接長需對接,接點距主接點的距離不應大于50CM。.3小橫桿 小橫桿搭在大橫桿上面，伸出大橫桿長度不小于10CM,小橫桿間距：立桿與大橫桿交接處必須設小橫桿。2。2。3。4剪刀撐 外腳手架的轉角處，以及中間每隔67根(9-15M）立桿應設一組剪刀撐。剪刀撐從基礎開始沿腳手架高度連續設置、寬度不少于6米，最少跨4跨,最多跨6跨，與地面的夾角為：跨6跨時45、跨5跨時50、跨4跨時60。剪刀撐桿6、件接長需搭接，搭接長度不小于1M，使用三個扣件均勻分布,端頭距扣件不小于10CM。2。2.3。5腳手板 應滿鋪腳手板，嚴禁探頭板，不得高低不平，并要設置擋腳板,擋腳板高度為18CM.滿鋪距墻小于等于10CM。2.3架體與建筑物拉結 腳手架連墻件間距為三步四跨，水平每層與建筑框架柱牢固拉結，內外用1M鋼管固定.搭設腳手架時拉結桿留出，磚墻砌完后內外安裝架桿。2.4、排水措施:根據工程實際情況,腳手架位置地勢較高，因此架底在回填土時基底夯實找出坡度，內高外低，保證基底無積水。2.5、腳手架外立面示意圖2.6、腳手架剖面圖2。7、卸料平臺.荷載參數 卸料平臺主梁采用10號槽鋼槽口水平，外挑長為3。17、米(從外立桿外挑為2.1米），板內錨固長度為2.9米；寬為1.6米，每根槽鋼挑梁設3個A18拉環.次梁為10號槽鋼，兩側各設四根12鋼絲繩（兩根一起).卸料平臺從2層開始每層都設，一層設2個。施工人員等活荷載(kN/m2）：2。00，最大堆放材料荷載（kN):8。00。2.7。2。懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2。0米,外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m）:0.8；次梁槽鋼距(m）:0.50，最近次梁與墻的最大允許距離（m）:1.15。卸料平臺操作安全要求: 1。卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； 2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道,并進行相應8、的受力計算; 3。卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口; 4。卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄; 5.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤; 6。鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在4560度; 7。卸料平臺使用時,應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； 8.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載（800KG），配專人監督。三、腳手架驗收計劃3.1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢,應按規定對腳手架工程的質量進行檢查,經檢查合格后方可交付使9、用。3。2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。3.3、驗收時應具備下列文件(1) 根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件。(2) 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。（3） 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。（4） 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。（5) 腳手架工程的施工驗收報告。3。4、腳手架工程的驗收,除查驗有關文件外，還應進行現場檢查,檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1） 構配件和加固件是否齊全，質量是否合格,連接和掛扣是否緊固可靠。（2) 安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。(3) 地基是否積水，10、底座是否松動，立桿是否懸空。（4) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求.（5） 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格.(6） 扣件螺栓是否松動，是否超載.四、外腳手架搭設的材料及勞動力安排4。1根據工程規模和外腳手架的數量確定搭設人員的人數，明確分工并進行技術交底，本工程計劃用架子工6人。4。2必須建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術人員組成的管理機構，搭設負責人向項目經理負責，負有指揮、調配、檢查的直接責任。4。3外腳手架的搭設和拆除必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。4.4、材料與設備計劃4.4。1、搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13711、93或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定,質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001的有關規定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001的有關規12、定.銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。、扣件為可鍛鑄造扣件,其材質應符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與鋼管相匹配,貼和面應平整,活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理.4。4。3、水平懸挑梁，其鋼材強度等級為Q235A,型號見材料表13、，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整,無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。4。4。4、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色,力求環保美觀.4。4。5、腳手板、腳手片采用符合有關要求。4。4。6、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61。8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色.要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。4。4.7、連墻件材料采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB 700-88中Q235A鋼的要求。五、外14、腳手架搭設的安全技術措施5。1外腳手架不得搭設在距離架空線路的安全距離內，并做好可靠的防雷接地處理。5。2外腳手架必須及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。5。3外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑混用。5.4外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全網、穿防滑鞋。5。5嚴格控制施工荷載,腳手板上不得集中堆料，施工荷載不得大于3KN/M2。5。6控制扣件螺栓擰緊力矩，采用扭力扳手，扭力矩控制在40-50N.M范圍內。5。7嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡.六、腳手架拆除安全措施6.1、架子拆除時應劃分作業區，周圍設15、防護圍欄，豎立警戒標志，地面應設專人指揮,禁止非工作人員進入。6.2、拆架的高處作業人員應戴好安全帽,系好安全帶，扎裹腿，穿軟底防滑鞋。6。3、拆架程序遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行,嚴禁上下同時進行拆架作業。6.4、拆立桿時,要先抱住立桿在拆最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣。6.5、連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。6。6、拆除時，要同一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方,以防墜落16、。6.7、拆架時嚴禁觸及腳手架附近電源線，以防觸電事故。6。8、在拆架時,不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開.6。9、拆下的材料要及時下運,嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件要集中回收處理.鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)、建筑地基基礎設計規范(GB 500072002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001）、鋼結構設計規范(GB 500172003）等編制.一、參數信息1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 14 m，立桿采用單立桿；搭設尺17、寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1。5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.2； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用三步四跨，豎向間距 4。5 m，水平間距6 m，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2。000 kN/m2；腳手架用途：裝修腳手架;同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市,基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74,風荷載體型系數s 為0.693;4.靜18、荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)：0.1394；腳手板自重標準值（kN/m2）:0.300；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0。150；安全設施與安全網（kN/m2）：0。005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.035；腳手板鋪設總層數:13；5。地基參數地基土類型:素填土;地基承載力標準值(kPa)：120.00；立桿基礎底面面積（m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00.二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最19、大彎矩和變形.1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。035 kN/m ；腳手板的荷載標準值： P2= 0。31。5/3=0。15 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.5/3=1 kN/m；荷載的計算值： q=1。20.035+1。20.15+1。41 = 1.622 kN/m; 小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.6221。052/8 = 0.224 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =47。272 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =47。272 N/mm2 小于 20、小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。035+0。15+1 = 1.185 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5。01.18510504/（3842。06105113600）=0。802 mm；小橫桿的最大撓度 0。802 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。0351.05=0.037 kN；腳手板的荷載標21、準值： P2= 0。31.051.5/3=0。158 kN;活荷載標準值: Q= 21。051。5/3=1。05 kN；荷載的設計值： P=(1.20.037+1.20。158+1。41。05)/2=0.852 kN; 大橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0。08ql2均布荷載最大彎矩計算：M1max=0。080.0351。51。5=0。006 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax = 0。267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.2670.8521。5= 0.341 kNm;M = M1m22、ax + M2max = 0。006+0.341=0.348 kNm最大應力計算值 = 0.348106/4730=73。471 N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力計算值 = 73。471 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位：mm；均布荷載最大撓度計算公式如下： max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770。03515004 /(1002。06105113600） = 0。052 mm;集中荷載最大撓度計算公式23、如下： pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度:小橫桿傳遞荷載 P=（0.037+0.158+1。05）/2=0。622kN = 1.8830。62215003/ （ 100 2。06105113600） = 1.69 mm;最大撓度和：= max + pmax = 0.052+1。69=1。742 mm;大橫桿的最大撓度 1。742 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5。1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN.縱向或24、橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值： P1 = 0。0351。052/2=0.037 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0。0351.5=0.053 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0。31.051。5/2=0.236 kN；活荷載標準值： Q = 21.051。5 /2 = 1。575 kN;荷載的設計值： R=1。2（0.037+0.053+0。236)+1.41。575=2.525、97 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值,為0。1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.052/2）0.035/1。5014。00 = 2。299kN；(2）腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0。3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1。05+0。3)/2 = 3.949 kN；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15kN/m NG3 = 0。15131。5/2 = 1.462 kN26、;（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.514 = 0.105 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。815 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.051。52/2 = 3.15 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27。815+ 0.851.43。15= 13。126 kN;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.27。827、15+1。43.15=13。788kN;六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用：0 = 0。4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數:取值為0.693；經計算得到,風荷載標準值為: Wk = 0.7 0。40。740.693 = 0.144 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0。85 1。40.1428、41.51。52/10 = 0。058 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A） + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 13.126 kN；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 :N = N= 13。788kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)表5.3。3得 : k = 1。155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)表得 ： = 1。7 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l029、 = 2.945 m；長細比： L0/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。209立桿凈截面面積 ： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4。73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 13126。224/（0.209450）+57669.173/4730 = 151。759 N/mm2；立桿穩定性計算 = 151.759 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 13787。724/(0。209450)=146。6 N/mm30、2;立桿穩定性計算 = 146.6 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)5。3.6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af (1。2NG2k + 0.851。4（NQk + MwkA/W)）/1。2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5。516 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN;每米立桿承受的結構自重標準值 :Gk = 0.139 31、kN/m;計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / （1.40.85) = 0。058 /(1.4 0。85) = 0。048 kNm;Hs =( 0.2094.5104205103（1。25。516+0.851.4（3。15+0。2094。51000。048/4.73）)/(1.20。139)=46.423 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米：H = Hs /（1+0。001Hs)H = 46。423 /(1+0。00146.423)=44。363 m；H= 44.363 和 532、0 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =44。363 m.腳手架單立桿搭設高度為14m，小于H,滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92,s0。693,00。4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920。6930.4 = 0。179 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 27 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設33、計值（kN）,按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 6.748 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11。748 kN；連墻件承載力設計值按下式計算:Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0。949，l為內排架距離墻的長度; A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.5104205103 = 87。545 kN;Nl = 11.748 Nf = 87.545，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11.748小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 120 kPa； 其中,地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =65。631 kPa ；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 13。126 kN；基礎底面面積 :A = 0.2 m2 。p=65。631kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！