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1、目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、塔吊基礎設計2四、場地準備3五、塔吊基礎施工工藝31、塔吊基礎施工32、預埋標準節33、砼澆筑34、砼養護4六、塔吊基礎檢查驗收4七、安全保證措施51、組織保障52、監測監控63、應急預案7八、塔吊基礎計算書8一、 工程概況項目規模：項目擬建建筑如下，6層住宅樓1棟（1#樓）、7層住宅樓2棟（2#、3#、4#樓）、1座地下一層車庫（5#樓）。住宅樓為鋼筋混凝土剪力墻結構，底下車庫為鋼筋混凝土框架結構。項目總建筑面積18419.35m2平方米。本工程設置兩臺H5810塔吊，工地南側與北側各設置一臺。二、 編制依據u xxE3-07地塊巖土工程勘察報告u 塔式2、起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009u 建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ196-2010u 塔式起重機設計規范GB/T13752-1992u 建筑地基基礎設計規范GB50007-2011u 建筑結構荷載規范GB50009-2012u 混凝土結構設計規范GB50010-2010u 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002u 其他有關的國家、地區及行業規范。u 本工程建筑、結構施工圖紙u xx建設機械有限公司提供的H5810(QTZ80)塔式起重機使用說明書三、 塔吊基礎設計塔吊基礎承臺承臺頂相對標高-2米，基礎下為預制砼方樁4根（規格300*33、00），方樁樁長21m。樁中心間距4m，混凝土強度等級C40。塔吊基礎尺寸5*5*1.35m，混凝土等級C35，上下兩層配筋C20162雙向，拉鉤C14486，馬凳C201000。四、 場地準備1、在塔基周圍，場地要求平整、無障礙物。2、留出塔吊進出場堆放場地及汽車吊、運輸車輛進出道路及安裝場地，路基必須壓實、平整。3、塔吊安、拆范圍內上空及下方所有障礙物（含腳手架）及臨時施工電線必須拆除或改道。4、塔吊基礎旁安裝獨立配電箱一只，并符合一機一閘一保的規定。5、準備獨立的工具間和供操作人員休息的房間。五、 塔吊基礎施工工藝1、 塔吊基礎施工放線基坑土方開挖塔吊基礎墊層施工綁扎塔吊基礎鋼筋塔吊基礎4、支模預埋地腳螺栓澆筑砼塔吊基礎養護(1)鋼筋綁扎按鋼筋間距劃出鋼筋位置線，綁扎底層鋼筋，放入支撐馬凳，再綁扎面層鋼筋。馬凳用HRB400 20鋼筋制作，縱橫間距1m。(2)拉筋綁扎拉筋一端加工成135度彎鉤，一端加工成90度彎鉤，將底層鋼筋保護層墊起，拉筋135度彎鉤在下，90度彎鉤在上，綁扎好后，將90度彎鉤用扳手扳成135度彎鉤。主腳鋼底板與馬凳，馬凳腿與底層鋼筋之間焊接牢固。做兩組防雷接地，接地電阻值不大于4歐姆，提供80kw的塔吊專用電源，防雷接地用5*30鍍鋅的鋼板立埋與基礎旁邊，用鍍鋅扁鋼與塔吊基礎節連接。2、 預埋標準節塔吊基礎澆筑前預埋半截標準節，其標高相對誤差控制在2mm之間5、。3、 砼澆筑模板支設完后開始澆筑砼。砼采用C35商品砼，用汽車泵澆筑，要求圍繞螺栓對稱澆筑。為防止螺栓位移，砼振搗嚴禁觸及螺栓及鋼筋。砼用水泥采用礦渣鹽水泥，以減少水化熱。4、 砼養護砼養護不少于7天。六、 塔吊基礎檢查驗收1、地基土檢查驗收(1)、塔機基礎的基坑開挖后按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(2)、基礎土方開挖工程質量檢驗標準符合現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的規定。(3)、地基加固工程在正式施工前進行試驗段施工，6、并論證設定的施工參數及加固效果。為驗證加固效果所進行的荷載試驗，其最大加載壓力不小于設計要求壓力值的2倍。(4)、經地基處理后的復合地基的承載力達到設計要求的標準。檢驗方法按現行行業標準建筑地基處理技術規范JGJ79的規定執行。(5)、地基土的檢驗符合建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202的有關規定，必要時檢驗塔機基礎下的復合地基。2、基礎檢查驗收(1)、基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節的預埋件或預埋節等。驗收合格后方澆筑混凝土。(2)、基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現行國家標準7、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的有關規定。(3)、基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4)、基礎的尺寸允許偏差符合下表規定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查注：表中L為矩形或十字形基礎的長邊。(5)、基礎工程驗收符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的規定。(6)、鋼材、水泥等原材料進場后，應按現行國家標準的規定做材料性能檢驗。38、其他塔機安裝后，安裝、施工、監理三方聯合驗收，經檢測合格后，方可投入使用。在正常使用中，對塔機的垂直度應定期加強檢查并做好記錄，如發現垂直度超過規定要求，應查明原因并立即采取糾偏措施，以確保安全使用。七、 安全保證措施1、組織保障安全保證體系2、監測監控塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。當塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節與塔吊機腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身當附墻安裝后，則通過調節附墻桿9、長度，加設附墻的方法進行垂直度校正。3、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等組成。組長：項目經理副組長：安全負責人成員：項目部其他人員。 (1) 組長領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。10、3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理塔吊基礎施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、觸電事故、落物傷人等事故。(A) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷11、員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。(B) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。八、 塔吊基礎計算書矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號H5810 (QTZ80)塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)4012、塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)461.4水平荷載標準值Fvk(kN)15.17傾覆力矩標準值Mk(kNm)601.38非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)401.4水平荷載標準值Fvk(kN)43.83傾覆力矩標準值Mk(kNm)585.48 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35401.4541.89起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.35613、081豎向荷載設計值F(kN)541.89+81622.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3515.1720.48傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35601.38811.86非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35401.4541.89水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3543.8359.17傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.35585.48790.4 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.35承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距al(m)4承臺寬向樁心距ab(m)4方樁規格(m)0.3*0.3承臺參數承臺混凝14、土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否矩形樁式基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=55(1.3525+019)=843.75kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35843.75=1139.06kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.66m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+843.75)/4=326.29kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qk15、max=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+843.75)/4+(601.38+15.171.35)/5.66=436.22kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+843.75)/4-(601.38+15.171.35)/5.66=216.36kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(622.89+1139.06)/4+(811.86+20.481.35)/5.66=588.89kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(622.89+1139.0616、)/4-(811.86+20.481.35)/5.66=292.08kN 四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C40樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁入土深度lt(m)21樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值450地基屬性是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)灰黃色粉質粘土0.520150.785灰色砂質粉土3.525150.7100灰色淤泥質粉質粘土2.913250.760灰色淤泥質粘土7.315250.7517、5灰色粘土3.225300.770灰色粉質粘土5.330450.790 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=4d=40.3=1.2m 樁端面積：Ap=d2=0.32/4=0.09m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(0.585+2100)/2.5=242.5/2.5=97kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(55-40.07)/4=6.18m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=1.2(2.525+2.913+7.315+3.225+5.130)+450.09+0.5976.18=8318、5.02N Qk=326.29kNRa=835.02kN Qkmax=436.22kN1.2Ra=1.2835.02=1002.024kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=216.36kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 20162承臺底部短向配筋HRB400 20162承臺頂部長向配筋HRB400 20162承臺頂部短向配筋HRB400 20162 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(588.89+(292.08)5.66/2=2491.78kN19、m X方向：Mx=Mab/L=2491.784/5.66=1761.95kNm Y方向：My=Mal/L=2491.784/5.66=1761.95kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=622.89/4 + 811.86/5.66=299.24kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1290)1/4=0.89 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4-1.6-0.3)/2=1.05m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.3)/2=1.05m 剪跨比：b=a1b/h0=1050/1290=0.81，取b=0.81； l= a1l/h0=1020、50/1290=0.81，取l=0.81； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.81+1)=0.96 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.81+1)=0.96 hsbftbh0=0.890.960.9110351.29=5025.02kN hslftlh0=0.890.960.9110351.29=5025.02kN V=299.24kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=5025.02kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.29=4.18m ab=4mB+2h0=4.18m，al=4mB+2h0=4.18m 角21、樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=370.72106/(116.7500013002)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=370.72106/(0.9991300360)=793mm2 基礎底需要配筋：A1=max(793，bh0)=max(793，0.001550001300)=9750mm2 基礎底長向實際配筋：As1=10126mm2A1=9750mm2 滿22、足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=370.72106/(116.7500013002)=0.003 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.003)0.5=0.003 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=370.72106/(0.9991300360)=793mm2 基礎底需要配筋：A2=max(793，lh0)=max(793，0.001550001300)=9750mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=10126mm2A2=9750mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=10126mm20.5AS1=0.510126=5063mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=10126mm20.5AS2=0.510126=5063mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向14486。 六、配筋示意圖