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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、塔吊設計參數2四、塔吊基礎設計4五、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收4六、塔吊基礎計算書7附圖：12塔吊基礎施工方案一、編制依據1、xx地塊經濟適用房項目09地塊巖土工程勘察報告 2、xx地塊經濟適用房項目09地塊施工圖紙 3、建筑工程施工質量驗收同一標準GB50300-2001； 4、建筑軟弱地基基礎設計規范G-BJ10-1-90； 5、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002；6、建筑機械使用安全技術規程（JGJ332001 J1192001） 7、高處作業分級（GB3608-83）8、起重吊車指揮信號（GB5082-85） 9、起重機司機2、安全技術考核標準（GB6702-86）10、建筑塔式起重機安全規程（GB5144-85） 11、江蘇省及xx市有關文明施工和安全生產規定； 12、國家及江蘇省的有關規范、規程和標準二、工程概況工程名稱：xxxx地塊經濟適用房項目9號地塊結構形式：框架剪力墻結構建設規模：(1) 本項目地下二層，地上十六層。其中地下一、二層為機動車及非機動車庫及設備用房，地上一層至三層皆為商場，地上四層北側為公寓式辦公塔樓，南側為商業用房；地上五層北側為公寓式辦公塔樓，南側為居住區社區中心用房及商業用房。主樓采用框架剪力墻結構，基礎采用樁筏基礎，樁型為鉆孔灌注樁，裙樓部分樓采用框架結構，基礎采用梁板式筏板。因地下3、室埋深較深，地下水浮力較大，裙樓部分設鉆孔灌注抗拔樁。地下室板面標高為-8.2m，主樓部分地下室板厚為1600mm, 裙樓板厚600mm,基礎梁厚1200mm，墊層厚150mm。09地塊車庫在車庫東側、北側、西側各設一臺塔吊，型號為2臺QTZ80型塔吊,1臺QTZ63型塔吊.塔吊位置詳見塔吊基礎平面布置圖。8、地質概況依據該工程巖土工程勘察報告場地地質概況如下：土層參數一覽表 表1-2土層代號及名稱重度r(KN/m3)固結快剪室內試驗滲透系數CkPa(度)水平Kh K(cm/s)垂直Kv K(cm/s)1-2素填土（17）（8）（9）（1.0E-06）（1.0E-06）2-1粉質粘土17.634、39.61.33E-071.4E-072-2A粉質粘土淤泥質粉質粘土17.61115.63.92E-077.71E-073粉質粘土19.22918.51.77E-071.45E-07 注：(1)土體c、值為固結快剪指標標準值； (2)括號內為經驗值三、塔吊設計參數 技術性能：機構工作級別起升機構M4回轉機構M3牽引機構M3公稱起重力矩（KN.m）800起重工作幅度(m)最小2.5最大58最大工作高度(m)螺栓固定式40附著式90最大起重量(t)6起升機構型號QTZ80.sm倍率=2=4起重量/速度(m/min)3/93/391.5/806/4.56/19.53/404倍率最低穩定下降速度(m/5、min)5功率(KW)15/15/3.5設幅機構速度(m/min)40/20功率(kw)3.3/2.2回轉機構速度(r/min)0.56功率(kw)2.2X2頂升機構速度(m/min)0.65功率(kw)7.5工作壓力(mpa)20總功率(kw)31.7(不含頂升機構電機功率)工作溫度()-20+40四、塔吊基礎設計北塔吊布置在地下車庫4-5軸之間且距U軸3250mm；東塔吊布置在地下車庫D-E軸之間且距10軸1100mm,西塔吊布置在地下車庫G-F軸之間且距1軸2350mm。塔吊基礎底標高低于700鉆孔樁頂標高50mm,以上塔吊基礎位于2-2A粉質粘土淤泥質粉質粘土塔吊基礎進行打樁處理，每個6、塔吊基礎打2根鉆孔灌注樁，塔吊基礎位于支護樁上的部分，支護樁按照設計變更單施工，樁徑700，樁砼標號為C30,塔吊基礎砼標號為C35，基礎尺寸為5500mm5500mm1350mm。基礎配筋為上下兩層3120，間距為200mm，拉筋為141150呈梅花布置，基礎底板鋼筋保護層厚度為100mm。塔吊基礎墊層底標高、墊層厚度、基礎高度、基礎頂標高詳見下表：各樓塔吊基礎施工參考表序號樓號塔吊基礎墊層面標高(m)墊層厚度(mm)基礎高度(mm)塔吊基礎頂標高(m)1東塔吊-5.75m1001350-4.4m2西塔吊-5.75m1001350-4.4m3北塔吊-5.75m1001350-4.4m塔吊基礎7、總體施工布置見附圖，各塔吊基礎定位圖見方案附頁五、塔吊基礎施工技術措施及質量驗收1、施工技術措施 1）塔吊基礎施工工藝流程樁基打設基坑降水基坑放線（白灰線）驗線塔吊基坑土方開挖墊層澆筑基礎放線（墨線）驗線底層鋼筋網綁扎塔吊預埋腳柱安裝固定上層鋼筋網綁扎塔吊基礎模板支模塔吊基礎鋼筋模板驗收塔吊基礎砼澆筑砼養護2）塔吊基礎施工工藝樁基打設：本案中采用混凝土灌注樁及支護樁，可以與樁基分包施工單位協調，在工程樁打設完成后，順便把塔吊用樁打設完成。此項并入工程樁基工程，按工程樁基工程施工方案施工。基坑降水：本案中基坑降水將與09地塊基坑降水結合起來，同時進行基坑降水。采用管井井管進行降水，設置觀察井，當8、地下水降至基坑底下500左右，即可開挖。此項并入降水工程，按降水工程施工方案施工。基坑放線：利用經緯儀將塔吊定位軸線測出，按照1：1放坡系數外放相應距離，撒白灰線示之，并通知項目技術負責人進行驗線。塔吊基礎基坑開挖：采用一臺反鏟式挖掘機進行基坑開挖，現場架設一臺SCD200型水準儀進行基底標高控制。同時按照1：1的放坡系數進行放坡開挖。機械開挖應比設計標高高2030，剩余土方采用人工開挖。人工開挖的平整度為50。墊層砼澆筑：在基坑開挖完成后，立刻將控制墊層厚度及標高的小木樁打設完成，每平方米范圍內應至少有一個小木樁；隨后在基坑邊四周用50100的木方圍起來；進行墊層砼澆筑，初凝后進行壓光處理。9、基礎放線（墨線）：在墊層砼達到30%以上的強度即可進行基礎放線。首先利用經緯儀將基礎定位軸線投測到墊層上，彈墨線示之；然后按照基礎的設計尺寸將基礎邊線測出，彈墨線示之；最后通知技術負責人進行驗線。底層鋼筋網綁扎：將塔吊基礎底部受力主筋安裝相應的間距要求綁扎到位，要求采用滿扎，同時在塔吊預埋腳柱區域內鋼筋網應采用點焊加固，最后放置底層鋼筋網墊塊。塔吊預埋腳柱安裝、固定：由于本案塔吊基礎高1350，保證腳柱上部螺栓孔能露出基礎砼表面，接著將四個預埋腳柱安裝到塔吊標準節上，同時在四個預埋腳柱上焊接剪刀撐予以加固；然后用經緯儀將塔吊定位軸線投測到底層鋼筋網上，彈墨線噴白漆示之，同時將預埋腳柱位置處邊線10、測放出來；接著利用反鏟挖掘機將安裝有預埋腳柱的標準節吊入基坑，放到底層鋼筋網上，具體位置為上一步驟測放出來的腳柱位置線內；然后利用水準儀測出標準節上部四角四個螺栓孔處的標高，根據高低差值，在底層鋼筋網上放置1mm/2mm不等的鋼板片予以調整，直至四角標高差值在2mm以內；最后將其與底部鋼筋網焊接牢固基礎上部鋼筋網綁扎：首先安裝1500左右的間距放置鋼筋馬蹬，接著將上部受力主筋按設計間距放置到位，進行綁扎，上部鋼筋網可以采用梅花狀綁扎。基礎支模：采用15后多層板做面板，50100木方做背楞，48鋼管做外楞的模板支撐體系。鋼筋、模板驗收：以上工作完成后，通知項目技術負責人及監理單位進行鋼筋、模板驗11、收。塔吊基礎砼澆筑：本案中塔吊基礎砼采用商品砼，由汽車泵配合進行砼澆筑，砼在振搗過程中要充分，快插慢拔，均勻振搗，避免過振。待砼初凝后，進行砼表面壓光處理。同時留置砼試塊。塔吊基礎砼養護：本案砼施工處于夏季，砼養護采用澆水覆蓋養護，連續養護不少于7天。當塔吊基礎砼強度達到不少于設計值的90%上時方可進行塔吊上部結構安裝。2、技術措施及質量驗收1）、混凝土強度等級采用C35； 2）、基礎表面平整度允許偏差1/1000；3）、埋設件埋設參照一下程序施工： 將16件10.9級高強度螺栓及墊板與預埋螺栓定位框裝配在一起。 為了便于施工，當鋼筋綁扎到一定程度時，將裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體吊入12、鋼筋網內。 再將4件30的鋼筋將預埋螺栓連接。 吊起裝配好的預埋螺栓和預埋螺栓定位框整體，澆筑混凝土。在預埋螺栓定位框上加工找水平，保證預埋后定位框中心線與水平面的垂直度小于1.5/1000。固定支腿周圍混凝土充填率必須達到95%以上。地腳螺栓詳圖附后4、起重機的混凝土基礎應驗收合格后，方可使用。 5、起重機的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于10。6、按塔機說明書，核對基礎施工質量關鍵部位。7、檢測塔機基礎的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵。8、機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。9、基礎砼澆13、筑完畢后應澆水養護，達到砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。10、塔吊基礎砼澆筑后應按規定制作試塊，基礎內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆筑砼，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。11、鋼筋、商品混凝土應具有出廠合格證或試驗報告。12、塔吊基礎底部土質應良好，符合設計要求及地質報告概述方可施工。13、塔吊基礎施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。14、塔機的避雷裝置宜在基礎施工時首先預埋好，塔機的避雷針不小于橫截面-45mm4mm鍍鋅扁鐵與基礎底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。15、塔吊基14、礎的鉆孔灌注樁施工嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控制。16、基礎塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。六、塔吊基礎計算書1. 參數信息塔吊型號：QTZ80， 塔吊起升高度H：85.000m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：2.500m，自重F1：670kN， 基礎承臺厚度Hc：1.400m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎承臺寬度Bc：5.000m，樁鋼筋級別:HPB335， 樁直15、徑邊長：0.700m，基礎箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 基礎的厚度取:H=1m基礎的平面尺寸取：AcBc=5500mm5500mm2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩確定塔吊自重（包括壓重）F1=670.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=876.00kN根據塔吊廠家提供的使用說明書得出荷載工況水平力Pn（KN）垂直力Pv（KN）彎矩M（KN.m）扭矩Mn（KN.M）工作工況256501500350非工作工況90560250001. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第16、條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/nMxyi/yi2Myxi/xi2其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=876.00kN； G樁基承臺的自重：G=1.2(25BcBcHc)=1.2(255.005.001.40)=1050.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取832.86kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Ni單樁樁頂豎向力設計值；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：Nmax=(876.00+1050.00)/4+832.862.83/(22.832)=6217、8.73kN。最小壓力：Nmin=(876.00+1050.00)/4-832.862.83/(22.832)=334.27kN。不需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-94）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.20m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=Ni-G/n=366.23kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2366.231.20=878.95kNm。3、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50018、10-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1350.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=210.00N/mm2；經過計算得：s=878.95106/(1.0016.705000.001350.002)=0.006； =1-(1-20.006)0.5=0.00619、； s =1-0.006/2=0.997； Asx =Asy =878.95106/(0.9971350.00210.00)=3109.37mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5000.001400.000.15%=10500.00mm2。建議配筋值：HPB235鋼筋，18115。承臺底面單向根數42根。實際配筋值10689mm2。4、樁承載力驗算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第-3條，單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復合樁基的豎向承載力設計值； Qsk單樁20、總極限側阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數； s, p分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.571m； Ap樁端面積,Ap=0.283m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 抗拔系數 土名稱1 24.20 45.00 0.00 0.70 粉質粘土 2 0.50 86.00 6500.00 0.70 含卵礫石粉質粘土 3 0.50 150.021、0 8000.00 0.60 含卵礫石粉質粘土 由于樁的入土深度為25.00m,所以樁端是在第3層土層(5-1)。單樁豎向承載力驗算: R=1.571(24.2045.001.00+0.5086.001.00+0.30150.001.00)/1.65+1.068000.000.283/1.65=2.57103kNN=628.73kN；上式計算的R的值大于最大壓力628.73kN,所以滿足要求!5、塔吊穩定性驗算：根據塔吊工作狀態下最不利彎矩1500KN.m作為傾覆力矩進行計算。工作狀態下：塔機抗傾覆滿足要求。非工作狀態下最不利彎矩2500KN.m作為傾覆力矩進行計算。非工作狀態下：故塔機抗傾覆滿足要求附圖：