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1、xx社區一期工程A06地塊土石方、基坑支護及樁基工程塔吊基礎專項施工方案目 錄第1章 編制說明及依據1 編制說明1 編制依據1第2章 工程概況1 建筑概況1 塔吊概況2 地質概況3第3章 塔吊選型與定位7 塔吊選型與現場定位原那么7 塔吊選型8 塔吊平面布置圖10 塔吊根底定位14第4章 塔吊根底設計18第5章 塔吊根底施工23 施工流程23 施工工藝23 土方開挖23 墊層施工23 塔吊根底鋼筋綁扎23 地腳螺栓定位25 塔吊根底模板支設26 混凝土澆筑、養護26 拆模27 土方回填27 施工考前須知28第6章 平安技術措施28 施工平安技術措施28第7章 質量保障措施29第8章 塔吊根底施2、工事故應急預案29 應急通信聯絡29 機械故障應急措施30 預防措施30 應急措施30 現場停電應急措施30 預防措施30 應急措施31 路線阻滯應急措施31 預防措施31 應急措施31 混凝土施工補救措施31 預防措施31 應急措施32第9章 塔吊根底驗算32 塔吊根底驗算書32第1章 編制說明及依據1.1 編制說明本方案為塔吊根底設計及施工專項方案，塔吊的安裝、附著及撤除詳見塔吊安裝及撤除專項施工方案。1.2 編制依據 1xx建筑設計設計的xx社區一期工程A06地塊圖紙；2xx編制的xx社區一期工程A06地塊勘察報告的局部；3建筑地基根底工程施工質量驗收標準GB502022002；5建筑樁3、基技術標準JGJ942021；6混凝土結構工程施工及驗收標準GB502042021；7建筑機械使用平安技術規程(JGJ33-2021)；8江漢TC5613AZ-6塔吊使用說明書、波坦MC110A塔吊使用說明書。第2章 工程概況2.1 建筑概況1、 本工程總建筑面積107537 m2，其中地下室2層，建筑面積約33600m2，地上由3棟高層住宅樓及配套組成，建筑面積73937m2；其中1#樓、3#樓為33F住宅樓，2#樓為34F住宅樓，樓層高均為2.8m，社區效勞中心5F，幼兒園4F，配套商業為1F；屋面高度最高為2#樓99.75m，剪力墻結構，社區效勞中心屋面高度19.450m，框架結構，幼兒4、園屋面高度10.800m，框架結構，配套商業框架結構。 各棟號明細表序號棟號建筑層數面積(m2)建筑高度m層高m11#樓336507022#樓3433#樓334效勞中心578735幼兒園4390063-2#樓22、各參建單位概況 序號工程內容1工程名稱xx社區一期工程A06地塊土石方、基坑支護及樁基工程2工程地點3建設單位4代建單位5監理單位6設計單位7勘察單位8施工單位2.2 塔吊概況結合本工程現場實際情況，共布置3臺塔吊，1#、3#樓各安裝1臺波坦MC110A，2#樓安裝1臺江漢5613，對地下室施工區域和地上主體結構進行全覆蓋，來滿足施工需求，每臺塔吊負責滿足覆蓋區域內主體結構施工需求。5、塔吊主要吊重覆蓋分配如下表序號樓號塔吊編號層數屋面高度m地下室區域11#樓波坦MC110A，D=55m，H=120m33層1#樓及其周邊22#樓江漢5613，D=56m，H=120m34層2#樓及其周邊33#樓波坦MC110A，D=55m，H=120m33層3#樓及其周邊2.3 地質概況依據xx編制的xx社區一期工程A06地塊勘察報告的局部場地地質概況如下： 1、素填土Qml：局部鉆孔有分布，厚度一般為0.23.2m，密實度與均勻性較差，力學強度低。2、粉質粘土Q3al-pl：沖洪積成因，分布與場地中部和西北部，揭露厚度6.118.6m。該層標貫擊數修正后為9.830.6擊，平均為20.09擊6、，屬中等壓縮性土，力學強度一般。3、中粗砂Q3al-pl：沖洪積成因，僅在6-ZK5、6-DK1、6-DK4、6-JK1孔有揭露，揭露厚度0.81.1m，該層標貫擊數修正后為14.127.7擊，平均為19.83擊，屬中等壓縮性土，力學強度及工程性能一般。4、粉質粘土Q3dl：分布于場地東北部和西北角，揭露厚度0.98.4m，頂板埋深01.5m，頂板標高22.4728.58m。該層標貫擊數修正后為8.438.5擊，平均為22.37擊，屬中等壓縮性土，力學強度一般。5、殘積土：該層根據母巖不同，分為殘積砂質粘性土和閃長巖殘積粘性土兩種類型：1殘積砂質粘性土Qel: 大局部鉆孔均有揭露，厚1.9287、.0m局部基坑外圍孔未揭穿，頂板埋深為0.020.0m，頂板標高為2.7626.07m。該層標貫擊數修正后為9.929.8擊，平均為20.13擊，屬中等壓縮性土，天然狀態下力學強度一般較高，但為特殊性土，具有泡水易軟化、崩解使強度降低的不良特性。2閃長巖殘積粘性土Qel：呈株狀或條帶狀穿插于花崗巖殘積土中。于6-ZK6、6-ZK24、6-DK13、6-DK17、6-DK28、6-DK35、6-JK10、6-JK12、6-JK17、6-BK4、6-BK5及6-BK6孔有揭露，揭露視厚度為4.120.0m基坑外圍孔未揭穿，頂板埋深為011.6m，頂板標高為11.0724.58m。該層修正后標貫擊數8、為12.929.5擊，平均為22.64擊。屬中等壓縮性土，天然狀態下力學強度一般較高，但為特殊性土，同樣具有泡水易軟化、崩解，使強度降低的不良特性。6、全風化巖：該層根據母巖不同，分為全風化花崗巖和全風化閃長巖：1全風化花崗巖523b：各鉆孔均有揭露，揭露厚度0.921.2m，頂板埋深為10.632.9m，頂板標高為-10.6313.00m。該層標貫擊數修正后30.049.5擊，力學強度較高，天然狀態下工程性能較好。2全風化閃長巖：呈株狀或條帶狀穿插于花崗巖中，于4-ZK2、4-ZK3、4-ZK8、4-ZK9、4-ZK10、4-ZK12、4-ZK19、4-DK3、4-DK22孔有揭露，揭露視厚9、度2.114.2m，頂板埋深為12.527.0m，頂板標高為-2.3811.28m。該層標貫擊數修正后30.149.5擊，力學強度較高，壓縮性較低，但與上述殘積土呈漸變過渡關系，亦具有泡水易軟化、崩解的特性。7、砂礫狀強風化巖：該層根據母巖不同，分為砂礫狀強風化花崗巖和砂礫狀強風化閃長巖：1砂礫狀強風化花崗巖523b：大局部鉆孔有揭露，揭露厚度1.3549.9m，頂板埋深為14.445.5m，頂板標高為-23.638.60m。該層標貫擊數修正后50擊，力學強度較高，工程性能較好，但同樣具有遇水易崩解軟化而降低強度的特點。另該層風化不均，局部揭露有孤石詳見孤石一覽表3.2。2砂礫狀強風化閃長巖：10、于6-ZK2、6-ZK23、6-ZK24、6-ZK25、6-DK7、6-DK9、6-DK13、6-DK16、6-DK17、6-DK22、6-DK26、6-DK28、6-DK34、6-DK35、6-DK36、6-BK7孔有揭露，揭露視厚度為3.831.0m之間局部孔尚未揭穿，頂板埋深為18.339.1m，頂板標高為-16.245.70m。該層校正后標貫擊數50擊，壓縮性低，力學強度較高，但該層開挖后如遭受長時間的泡水作用，也會較快軟化使強度降低。8、碎塊狀強風化巖：該層根據母巖不同，分為碎塊狀強風化花崗巖和碎塊狀強風化脈巖：1碎塊狀強風化花崗巖523b：主要揭露主樓和地下室范圍內鉆孔，揭露厚度011、.5017.6m局部鉆孔未揭穿，層厚變化較大，該層頂板埋深為29.165.8m，頂板標高為-40.02-6.55m。該層力學強度較高，壓縮性很低。2碎塊狀強風化閃長巖：呈株狀或條狀穿插于花崗巖中，于6-ZK8、6-ZK24、6-ZK25、6-DK166-DK19、6-DK22、6-DK296-DK30、6-DK346-DK36、A3-CK2孔有揭露，揭露視厚度為1.225.4m，頂板埋深為27.560.2m，頂板標高為-35.33-4.46m。該層壓縮性很低，力學強度高。另該層風化不均，局部揭露有孤石詳見孤石一覽表3.2。9、中風化巖：該層根據母巖不同，分為中風化花崗巖和中風化閃長巖：1中風化12、花崗巖52(3)b：僅于主樓和局部地下室局部鉆孔有揭露，揭露厚度5.07.2m未揭穿，受區域構造作用，巖面起伏較大，頂板埋深30.565.0m。該層根本不可壓縮，力學強度高。個別鉆孔被輝綠巖穿插侵入形成脈巖。2中風化閃長巖：呈株狀或條狀穿插于花崗巖中，僅于主樓和局部地下室局部鉆孔有揭露，揭露視厚度為4.39.7m，頂板埋深為30.653.8m，頂板標高為-30.43-7.08m。該層不可壓縮，力學強度很高。上述殘積土和各風化帶基巖在勘探過程中均未發現有地下洞穴、臨空面或軟弱結構面，但據花崗巖的風化特征，除局部鉆孔揭露有孤石或不均勻風化殘留體詳見表3.2外，不排除鉆孔之間尚有其它孤石或不均勻風化13、殘留體存在的可能。各巖土層的分布、埋深、厚度和性能等情況詳見各工程地質剖面圖。第3章 塔吊選型與定位3.1 塔吊選型與現場定位原那么1滿足覆蓋現場的要求；2滿足材料卸車及轉運要求；3根據施工部署與安排，滿足各階段對材料及機械的吊運要求；4盡量減少塔吊安裝給結構和施工帶來的不良影響，如塔吊標準節穿越地下室及主體梁、板及后澆帶，給結構帶來不利影響或給后續施工帶來的困難等；5群塔施工的要求；6保證塔吊安裝、拆卸的方便及塔吊平安的需要；7機械使用效率、現場供電條件；8塔吊位置與主樓位置關系應滿足附著要求。3.2 塔吊選型根據現場勘查，考慮運輸道路及堆場分布情況，選擇最優的塔吊布置方案，并確定2臺波坦M14、C110A， 1臺江漢5613。3.2.1、江漢5613起重特性表及起重機特性曲線幅度m171921242730323538起重量KG3000300030003000300030003000279925052258幅度m41444750525456起重量KG2048186717101571148814111340 3.2.2、波坦MC110A起重特性表：幅度m172022252733353740起重量KG6000500044003800340030003000280026002400幅度m424547505255起重量KG2200210019501800170016003.3 塔吊平面布置圖地15、上1#、2#、3#樓塔吊平面3.3.1 塔吊根底定位1#樓塔吊定位軸線,2#塔吊定位軸線3#塔吊定位軸線第4章 塔吊根底設計4.1本工程塔吊根底頂標高同地下室底板頂標高，2#、3#樓位于地下室-2F黃海標高m，1#樓#位于地下室-2F黃海標高m，那么塔吊根底頂標高如下表：樓號塔吊編號根底頂標高根底厚度墊層厚度墊層底標高1#樓波坦5516，D=55m，H=140mm1350mm100mm-2#樓江漢5513，D=55m，H=140m-m1350mm100mm3#樓波坦5516，D=55m，H=140m-m1350mm100mm第5章 塔吊根底施工5.1 施工流程土方開挖墊層施工塔吊根底鋼筋綁扎地16、腳螺栓定位塔吊根底模板支設混凝土澆筑、養護拆模土方回填5.2 施工工藝5.2.1 土方開挖1、 用全站儀和水準儀對塔吊根底位置進行定位。2、 土方應分層開挖，每層開挖深度為0.3m。為防止擾動原狀土，采用小型反鏟挖土機挖土，剩余的300mm深度的土方采用人工挖土。3、 檢查坑底寬和標高，要求坑底凹凸不超過2.0cm。4、 對塔吊根底下地基進行地耐力復核對基底土質達不到設計要求的，需將不良土層挖除后用中粗砂分層回填夯實。5、 根底槽挖好后，報請驗槽，做好記錄，再進行塔吊根底的施工。5.2.2 墊層施工1、塔吊根底墊層采用100厚C15混凝土。2、土方開挖到位后應及時進行墊層的澆筑，嚴禁長期泡水。17、3、根底墊層要一次性澆筑完成。 4、墊層混凝土用平板振動器或插入式振搗器平拖振搗，假設用插入式振搗器平拖振搗，那么振點間距不宜大于振搗棒作用半徑的1.25倍3040cm。5、墊層混凝土外表為毛面，用木搓壓面，兩遍成活。 6、墊層混凝土終凝后即進行灑水養護。5.2.3 塔吊根底鋼筋綁扎1、劃鋼筋位置線：按塔吊根底設計圖標明的鋼筋間距進行彈線，先預留出鋼筋保護層厚度的位置，嚴格按照此要求進行施工。2、按彈出的鋼筋位置線，嚴格按照施工工藝流程的要求拉通線進行綁扎施工。3、鋼筋綁扎時，鋼筋相交點必須全部綁扎，采用八字扣綁扎，必須保證鋼筋不位移。鋼筋搭接范圍內，除交叉點外，應另加三道絲扣進行綁扎。4、上18、下層鋼筋的擺放位置及順序為：上層鋼筋，短向筋放在上面；下層鋼筋，短向筋放在下面。5、馬凳鋼筋450mm間距一道，與受立鋼筋垂直，要求擺放均勻，整齊。馬凳采用級螺紋鋼筋12鋼筋制作，馬凳有效高度：“H=承臺高度-上下保護層厚度-3倍面筋直徑。6、因本工程塔吊根底頂面標高平地下室底板面標高，塔吊根底鋼筋綁扎時，須將地下室底板梁、板的鋼筋預留出來，同時塔吊根底周圈設置后澆帶，留置止水鋼板。7、 將接地電阻R4歐姆下端與根底鋼筋連接，上端伸出底板板面。8、 對鋼筋的進場做好檢驗批資料；對鋼筋的加工進行驗收，看其是否嚴格按照塔吊根底方案及圖紙配筋施工；對鋼筋的安裝進行驗收，要按照塔吊根底方案及圖紙配筋進19、行綁扎安裝。9、 澆筑混凝土前，進行鋼筋等的隱蔽驗收，尤其注意各種預埋件的隱蔽驗收，并做好隱蔽驗收記錄。5.2.4 地腳螺栓定位1、采用腳手架鋼管制作地腳螺栓定位架，并對支撐架進行吊裝，吊裝應用經緯儀進行校核，保證支撐架垂直度不超過千分之一，然后對支撐架頂面進行調平，當水平度合格后，將支撐架固定。2、根據軸線控制，采用經緯儀將地腳螺栓十字中心線投測到地腳螺栓定位架上；以基坑高程水準點為基準，采用水準儀測量出螺栓標高，并指揮安裝人員進行校正，并依此調整螺栓就位，直至滿足精度要求。然后固定螺栓并焊牢，同時記錄偏差數據。塔吊預埋基腳及穩固框的基腳水平度偏差不得超過千分之一，位置偏差不超過5mm，扭轉20、偏差不得超過0.5度。3、砼澆注過程中，在地腳螺栓縱橫兩個方向架設經緯儀，對螺栓進行實時監測校正。用水準儀測量螺栓標高并進行實時校正。4、砼凝固后放樣出地腳螺栓十字中心線，并彈出墨線，同時再次測量螺栓偏差，編制螺栓埋設平面偏差資料。用水準儀測出螺栓標高，計算出螺栓埋設標高偏差，編制螺栓埋設標高偏差資料。5.2.5 塔吊根底模板支設模板采用15mm厚雙面防水多層板，50100木方豎肋間距250mm，雙根48.33.6鋼管背楞共三道，背楞在拐角交接處用十字扣件鎖死，四面豎向各設四道水平和斜支撐，水平間距500mm，支撐兩端為U型托，保證支撐牢固。模板在鋼筋處做鋸齒U型槽，保證地下室底板預留鋼筋的通21、過。5.2.6 混凝土澆筑、養護1、澆筑混凝土前，做好混凝土澆灌令，熟知混凝土澆筑工序，再進行混凝土澆筑，澆筑過程中要注意充分振搗，保證振搗的均勻性，從而保證混凝土的密實，并要及時通知監理驗收。2、澆筑前應將模板內的垃圾、泥土，鋼筋上的油污等雜物去除干凈，并檢查鋼筋的水泥砂漿墊塊、塑料墊塊是否墊好。如使用木模板時應澆水使模板濕潤。3、混凝土自料口下落的自由傾落高度不得超過2米，如超過2米時必須采取措施。4、澆筑混凝土時應分段分層連續進行，每層澆筑高度應根據結構特點、鋼筋疏密程度決定，一般分層高度為振搗器作用局部長度的1.25倍，最大不超過50厘米。5、使用插入式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列22、，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍(一般為3040cm)。 振搗上一層時應插入下層5cm，以消除兩層間的接隙。6、澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。7、澆筑時注意將接地電阻露出根底上外表200mm以上。8、澆筑混凝土時要派專人監督旁站，保證塔吊根底施工時，澆搗到位。9、澆筑混凝土時應經常觀察模板、鋼筋、地腳螺栓等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即停止澆灌，并應在已澆筑的混凝土凝結前修正完好。10、墊層混凝土終凝后即進行灑水養護，并覆蓋塑料薄膜。5.2.7 拆模1、 在現23、場留置同條件養護試塊，以混凝土同條件養護試塊強度作為模板拆模依據。當混凝土強度大于75%時方可拆模。2、 撤除模板殼要用小撬棍，以木楞為支點，先撬模板相對兩側邊中點，模板松動后，依然以木楞為支點，撬模板底腳的內肋，輕輕撬掉模板。切忌硬撬或用鐵錘硬砸，也不能使用大撬棍以肋梁混凝土為支點進行撬動，以保護模板。3、 待分片、分段的模板全部撤除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹油或脫模劑，入庫備用。5.2.8 土方回填1、填土前應將基坑槽底的垃圾等雜物清理干凈，去除坑底積水、淤泥。2、檢查回填土的質量有無雜物，粒徑是否符合規定，以及回填土的含水量是否在控24、制的范圍內；如含水量偏高，采用摻入干土和石灰的措施，如遇回填土的含水量偏低，可采用預先灑水濕潤等措施，并經專業工長檢查認可后，方能進行下道工序 。3、回填土應分層鋪攤，每層鋪土厚度應根據土質，密實度和機具性能確定，一般蛙式打夯機鋪土厚度為250mm，由專業工長于承臺或根底短柱側沿高度方向劃200mm線做出虛鋪厚度控制標高線。4、回填土每層夯打的遍數以試驗段坑所確定的數據為準，但不應少于三遍。打夯應一夯壓半夯，夯夯相接，行行相連，縱橫交叉夯實。5、填方施工過程中應檢查排水措施，每層填筑厚度、含水率控制，壓實程序。填筑厚度及壓實遍數應根據土質、壓實系數及所用機具確定見下表。5.3 施工考前須知1所25、有參加作業人員都必須遵守現場施工的各項平安標準及本工種平安操作規程；2塔吊安拆單位必須制定一名熟悉塔吊、經驗豐富的工長現場指揮；3對預埋支撐架的定位應嚴格準確；4風力超過五級必須停止施工；5現場應設置20 m20m平安施工作業區，非塔基施工人員嚴禁入內；6對天氣情況進行關注，遇降雨應停止防水工程施工；7對留設施工縫應嚴格按要求進行處理。8塔吊根底深坑應盡量防止水浸泡，如有積水應立即用水泵抽出，防止塔吊基腳遇水銹蝕產生平安隱患。9所有驗收程序要嚴格遵守“三檢制度。10塔吊根底穿底板和塔吊標準節穿地下室板的位置做后澆處理，并在底板、頂板及屋面板預埋止水鋼板。底板、頂板及屋面板在后期封堵時須注意做防26、水增強。第6章 平安技術措施6.1 施工平安技術措施1、混凝土澆筑過程中操作人員應佩戴絕緣手套。不得用電源線拖拉振搗器。2、鋼筋加工、運輸及綁扎過程中嚴格按照交底操作，杜絕傷人事件發生。3、電纜線應架空使用，嚴禁拖地。4、施工過程中，嚴格按章施工，防止發生觸電事故。5、根底塔吊砼拆模后應在四角設置沉降觀測點，并完成初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，發現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續使用或不能使用。6、塔吊的金屬結構、及所有電氣設備的金屬外殼，應有可靠的接地裝置，接地電阻不應大于4。第27、7章 質量保障措施1、混凝土強度等級采用C35，要求做同條件砼試塊和28天標養試塊。2、根底外表平整度允許偏差1/1000；3、塔吊根底的混凝土應驗收合格后，方可使用。 。4、按塔機說明書，核對根底施工質量關鍵部位。5、檢測塔機根底的幾何位置尺寸誤差，應在允許范圍內，測定水平誤差大小，以便準備墊鐵。6、機腳螺絲應嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，允許偏差不得大于5mm。7、根底砼澆筑完畢后應澆水養護，到達砼設計強度方可進行上部結構的安裝作業。如提前安裝必須有同條件養護砼試塊試驗報告，強度到達安裝說明書要求。8、塔吊根底砼澆筑后應按規定制作試塊，根底內鋼筋必須經質檢部門、監理部門驗收合格方可澆筑砼28、，并應作好、隱檢記錄。以備作塔吊驗收資料。9、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。10、塔吊根底底部土質應良好，開挖經質檢部門驗槽，符合設計要求及地質報告概述方可施工。11、塔吊根底施工后，四周應排水良好，以保證基底土質承載力。12、塔機的避雷裝置宜在根底施工時首先預埋好，金屬條直接與根底底板鋼筋焊接相連，接地件至少插入地面以下1.5m。第8章 塔吊根底施工事故應急預案由于本工程塔吊根底單獨施工，塔吊根底施工時支模板存在一定難度，易出現爆模，故編制此應急預案。8.1.1 應急通信聯絡遇到緊急情況要首先向工程部匯報。工程部利用 或 向上級部門匯報并采取相應救援措施。各施工班組應制定詳29、細的應急反響方案，列明各營地及相關人員通信聯系方式，并在施工現場、營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。應急 直通車火警119 查詢114匪警110天氣預報121急救1208.1.2 機械故障應急措施8.1.2.1 預防措施1、混凝土澆筑前，應預先通知攪拌站，預備一臺泵車備用。2、預備2臺振動機，預防因振動機機械故障應急措施。3、提前半天對振動機、振動捧、平板機進行維護，保證機械運轉正常。4、提前一天通知攪拌站澆筑混凝土時間，以便攪拌站可以做好泵車維護工作。5、機修工作人員要跟蹤到時位，施工時要及時檢查。8.1.2.2 應急措施1、當發生機械故障時，應協調處理工作。2、當泵車發生機械故障時，30、通知現場攪拌站技術人員，了解故障原因及搶修最慢時間為多少，及時通知攪拌站，隨時準備調動一臺泵車到現場。3、如故障復雜無法估計搶修時間，以免故障泵車搶修不及時，調動一臺泵車到現場。4、泵車發生故障時，混凝土工長要隨時掌握好混凝土初凝時間，發現混凝土澆筑時間快2個小時或用腳踩去腳印不深，就立即用塔吊運輸將另臺泵混凝土吊至該處再振搗密實，鋪設寬度應超過一米。5、攪拌站調動泵車到安裝完成可以使用應在2個小時內完成。6、當振動機發生機械故障時，可把預先準備好的振動機拿支使用，再組織機修人員對振動機進行搶修。8.1.3 現場停電應急措施8.1.3.1 預防措施1、配備250KW發電機一臺，隨時調用，發電機31、要有專人保養，混凝土澆筑前必須檢查、保養一次，防止應急時無法發電。2、泵車盡可能地選用柴油機，防止工地停電時混凝土車無法輸送混凝土，造成施工縫留設不當，產生結構陷患。3、機電班組要有專人值班，停電時可采取有效、高速應變效力。8.1.3.2 應急措施1、一當工地發生停電時，而混凝土還必須繼續施工，工程經理必須直接到現場協調處理此事。2、生產經理應第一時間安排應急措施，催促機電工長發電，催促混凝土工長做好施工現場施工縫預留工作，以防混凝土不能繼續施工而施工縫預留不當造成結構隱患。3、機電工長韋乾立即組織電工，首先對配電房輸送進行處理，其次合理分配因臨時發電所產生的一系列工作。4、混凝土工長要預先做32、好施工縫預留工作，發電機發電正常時，可繼續施工。5、混凝土工長要隨時掌握好混凝土初凝時間，每一交接部位都應在初凝前完成。6、及時做好發電機的維修工作。隨時了解正常送電時間。8.1.4 路線阻滯應急措施8.1.4.1 預防措施1、混凝土施工前應要求攪拌站預備足夠混凝土車。2、根據廈門市交通路線，合理調整運輸路線。3、要保證有一條無阻滯的交通路線，以便普通路線產生交通阻塞時應急運輸。8.1.4.2 應急措施1、運輸路線就不少于兩條，一條為普通路線作正常運輸；一條為特殊路線，一當發生交通阻塞時，此路線不會受到交通阻塞。2、當遇到節假期、星期五下午、星期一早上時，應盡可能的避開交通要道、交叉路口多的路33、線，以免發生車輛阻滯。3、當發生第2 條時，應通知攪拌站，根據實際情況增加混凝土車輛。4、由攪拌站現場技術人員負責車輛運輸工作，保證混凝土正常運輛。5、及時掌握混凝土澆筑路線，澆筑寬度不易過寬，以2米為宜，以便壓縮來回交接時間。8.1.5 混凝土施工補救措施8.1.5.1 預防措施1、監督停電應急預防準備工作情況。2、監督機械故障預防準備工作情況。3、監督路線阻滯預防準備工作情況。4、檢查混凝土澆筑路線是否正確。5、檢查混凝土澆筑方法是否正確。8.1.5.2 應急措施1、要盡全力的做好各項預防與應急工作。一當以上事情發生，又因混凝土運輛或機械等原因施工不及時而會產生施工冷縫時，將采取補救措施。34、2、工程經理、生產經理要到現場指導混凝土施工補救工作。3、對于沒有到達補凝時間的混凝土，下部還比擬軟的混凝土，用鋼筋作加強處理。4、必須留置施工縫的，根據標準要求合理設置施工縫，并上報監理工程師同意。第9章 塔吊根底驗算9.1 塔吊根底驗算書參數說明：取最不利工況驗算的德英6013塔吊型號。計算依據： 1、塔式起重機混凝土根底工程技術規程JGJ/T187-2021 2、混凝土結構設計標準GB50010-2021 3、建筑地基根底設計標準GB50007-2021 一、塔機屬性塔機型號德英TC6013塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)54塔機獨立狀態的計算高度H(m)塔身桁架結構角鋼塔身桁架結構35、寬度B(m)2 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)起重臂自重G1(kN)起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)小車和吊鉤自重G2(kN)小車最小工作幅度RG2(m)最大起重荷載Qmax(kN)80最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)20最大起重力矩M2(kN.m)800平衡臂自重G3(kN)62平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)7平衡塊自重G4(kN)192平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地福建 廈門市根本風壓0(kN/m2)工作狀態非工作狀態塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度D類(36、有密集建筑群且房屋較高的城市市區)風振系數z工作狀態非工作狀態風壓等效高度變化系數z風荷載體型系數s工作狀態非工作狀態風向系數塔身前后片桁架的平均充實率0風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態非工作狀態 3、塔機傳遞至根底荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值Fk(kN)水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm)非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1水平荷載標準值Fvk(kN)傾覆力矩標準值Mk(kNm) 4、塔機傳遞至根底荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)k1起重荷載設計值FQ(kN)qk1.480112豎向荷載37、設計值F(kN)水平荷載設計值Fv(kN)vk傾覆力矩設計值M(kNm)非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)k水平荷載設計值Fv(kN)vk傾覆力矩設計值M(kNm) 三、根底驗算根底布置圖根底布置根底長l(m)根底寬b(m)根底高度h(m)根底參數根底混凝土強度等級C30根底混凝土自重c(kN/m3)25根底上部覆土厚度h(m)0根底上部覆土的重度(kN/m3)19根底混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)150根底寬度的地基承載力修正系數b根底埋深的地基承載力修正系數d根底底面以下的土的重度(kN/m3)19根底底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19根底埋38、置深度d(m)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)軟弱下臥層根底底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂地基承載力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)地基變形根底傾斜方向一端沉降量S1(mm)20根底傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20根底傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 根底及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc k 荷載效應標準組合時，平行根底邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4vk =1624.157kNm Fvk=Fvk 荷載效應根本組合時，平行根底邊長方向受力： 39、M=1.2(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4vk =2335.235kNm Fv=Fv 根底長寬比：l/b=5.5/5.5=11.1，根底計算形式為方形根底。 Wx=lb223 Wy=bl223 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于根底X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)22)=1421.57kNm Mky=Mkl/(b2+l2)22)=1421.57kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，根底邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(1094.53+1134.375)/30.25-1421.40、57/27.729-1421.57/27.729=-28.850 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk 合力作用點至根底底面最大壓力邊緣的距離：22) 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)22) 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)22) 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向根底邊緣的距離：b=b/2-eb 偏心荷載合力作用點至el一側y方向根底邊緣的距離：l=l/2-el 22 滿足要求！ 2、根底底面壓力計算 荷載效應標準組合時，根底底面邊緣壓力值 Pkmin Pkmax=(Fk+Gk 3、根底軸心荷載作41、用應力 Pk=(Fk+Gk2 4、根底底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=73.683kPafa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmaxa 滿足要求！ 5、根底抗剪驗算 根底有效高度：h0=h-=1500-(50+22/2)=1439mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1094.530/30.250-(1624.157+67.5971.500)/27.729)=-35.162kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx42、 假設Pxmin=0,偏心平安，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1094.530/30.250-(1624.157+67.5971.500)/27.729)=-35.162kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy 假設Pymin=0,偏心平安，得 P1y=(l+B)/2)Pymax 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x py=(Pymax+P1y 根底所受剪力： Vx=|px Vy=|py X軸方向抗剪： h0/l=1439/5500=0.2624cfclh0=0.25114.343、55001439=28294.338kNVx 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1439/5500=0.2624cfcbh0=0.25114.355001439=28294.338kNVy 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 根底底面處土的自重壓力值：pc=dm 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=16.362+95=111.362kPaf44、az 滿足要求！ 7、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2 滿足要求！ 四、根底配筋驗算根底底部長向配筋HRB400 22180根底底部短向配筋HRB400 22180根底頂部長向配筋HRB400 22180根底頂部短向配筋HRB400 22180 1、根底彎距計算 根底X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-2)2111.725.5/8=940.888kNm 根底Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-2)2111.725.5/8=940.888kNm 2、根底配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=940.888106/(114.3545、50014392 1=1-(1-2S1)=1-(1-20.006) S1=1-1 AS1=|M|/(S1h0fy1)=940.888106/(0.9971439360)=1822mm2 根底底需要配筋：A1=max(1822，bh0)=max(1822，0.001555001439)=11872mm2 根底底長向實際配筋：As12A12 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=940.888106/(114.3550014392 2=1-(1-2S2)=1-(1-20.006) S2=1-2 AS2=|M|/(S2h0fy2)=940.888106/(0.9971439360)=1822mm2 根底底需要配筋：A2=max(1822，lh0)=max(1822，0.001555001439)=11872mm2 根底底短向實際配筋：AS22A22 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 根底頂長向實際配筋：AS32S12 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 根底頂短向實際配筋：AS42S22 滿足要求！ (5)、根底豎向連接筋配筋面積 根底豎向連接筋為雙向12500。 五、配筋示意圖根底配筋圖