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1、2、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按以下公式計算，并取其 中的較小值：其中Y 一混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5. 714h；t 混凝土的入模溫度，取20. ooor；V 混凝土的澆筑速度，取2. 500m/h；H 模板計算高度，取3.600m；3i外加劑影響修正系數，取1.000；B 2混凝土坍落度影響修正系數，取l.OOOo根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為47. 705 kN/m 86. 4kN/m2,取較小值47. 7052、 kN/虻作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值Fl=47. 705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2= 2 kN/m%3、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆 混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算 的原那么是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖3.1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中，M面板計算最大彎距(N.mm)；1一計算跨度(內楞間距):1 =250. 0mm；q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 1： 1.3、 2X47. 71 X0. 50X0. 90=25. 761 kN/m,其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4X2. 00X0. 50X0. 90=1. 260kN/m； q = q, + q2 =25. 761+1. 260=27. 021 kN/m；面板的最大彎距：M =0. 1 X27. 021 X250. 0X250. 0= 1. 69X 105N. mm； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，。 一面板承受的應力(N/mm2)；M 一面板計算最大彎距(N.min)；W 面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 500X14、8. 0X 18. 0/6二2. 70X10 mm:,；f 一面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2) ； f=13. OOON/niin2；而板截面的最大應力計算值：。=M/W = 1.69X 105 / 2.70X10* = 6. 255N/mm2；面板截面的最大應力計算值。=6.255N/mm小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！3. 2.抗剪強度驗算計算公式如下：其中，V一面板計算最大剪力(N)；1 一計算跨度(豎楞間距):1 =250. 0mm；q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 1 ： 1.2X47.71X0. 50X0. 90=25.5、 761 kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值： 1.4X2. 00X0. 50X0. 90=1. 260kN/m；q = q. + q2 =25.761+1.26027.021 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6X27.021X250.0 = 4053. 105N；截面抗剪強度必須滿足：其中，T 一面板截面的最大受剪應力(N/mnf)；V一面板計算最大剪力(N)： V二4053. 105N；b構件的截面寬度(mm): b = 500mm ；hn-面板厚度(mm): hn = 18. 0mm ； f、一面板抗剪強度設計值(N/mm2): fv = 13. 000 N/mm2；面板截面的最大6、受剪應力計算值：T =3 X4053. 105/ （2 X 500 X 18. 0） =0. 676N/mmS面板截面抗剪強度設計值：。=1.200巧質2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0. 676N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值 T=1.2N/mm2,滿足要求！3. 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：其中，q作用在模板上的側壓力線荷裁：q=二23. 85N/mm；1 一計算跨度（內楞間距）:1 = 250mm；E一面板的彈性模量：E = eSOON/mm2；I面板的截面慣性矩:I = 50X 1.8X 1.8X 1.8/12=24. 7、3cm1；面板的最大允許撓度值：=1mm；面板的最大撓度計算值：=0. 677 X23. 85 X 2504/ （100X 6500X 2. 43 X 105）=0. 399 mm；面板的最大撓度計算值：3 =0. 399mm小于等于面板的最大允許撓度值滿足要求！4、墻模板內外楞的計算（一）.內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁 計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩分 別為：W = 60X80X80/6 = 64cm3；I = 60X80X80X80/12 = 256cm；內楞計算簡圖4. 1.內楞的抗彎強度驗算內8、楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M一內楞跨中計算最大彎距（N. mm）；1 一計算跨度（外楞間距）:1 =500. 0mm； q作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值如：1.2X47.71X0. 25X0. 90=12. 880kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值： 1. 4X2. 00X0. 25X0. 90=0. 630kN/m,其 中，0.90為折減系數。q =(12. 880+0. 630)/2=6. 755 kN/m；內楞的最大彎距:M =0. 1X6.755X500.0X500.0= 1.69X105N. mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，。一內楞承受的應力(N/mm9、2):M 一內楞計算最大彎距(N. mm)；W 一內楞的截面抵抗矩()，W=6. 40X10；f 一內楞的抗彎強度設計值(N/mk) ； f=13. OOON/mm2；內楞的最大應力計算值：。=1.69X1076. 40X101 = 2. 639 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值：f = 13N/mm：S內楞的最大應力計算值。=2. 639 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求！4. 2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：其中，V一內楞承受的最大剪力；1 一計算跨度(外楞間距)：1 =500. 0mm；q作用在內楞上的線荷裁，它包括10、：新澆混凝土側壓力設計值F： 1.2X47. 71X0. 25X0. 90=12. 880kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1. 4X2. 00X0. 25X0. 90=0. 630kN/m,其 中,0.90為折減系數。q = (q1 + q2)/2 =(12. 880+0. 630)/2=6. 755 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.6X6. 755X500.0 = 2026. 553N；截面抗剪強度必須滿足下式：其中，丁 一內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V內楞計算最大剪力(N)： V = 2026. 553N；b內楞的截面寬度(mm) ： b = 60. 0mm ；11、hn一內楞的截面高度(mm): hn=80. Omni ；。一內楞的抗剪強度設計值(N/mm2): t = 1.200 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值：fv =3 X 2026. 553/(2 X 60. 0 X 80. 0) =0. 633N/mm2； 內楞截面的抗剪強度設計值：fv=l. 200N/mni2；內楞截面的受剪應力計算值I =0. 633N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=l. 2N/mm2,滿足要求！4. 3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷裁標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：其中，3-內楞的最大撓度(mm)；q作用在內楞上的12、線荷載(kN/m): q = 47.71X0. 25/2=5. 96 kN/m；1計算跨度(外楞間距)：1 =500. 0mm ；E內楞彈性模量(N/mnf) : E = 9000. 00 N/mm；I一內楞截面慣性矩(&), 1=2. 56X 106；內楞的最大撓度計算值:3 = 0. 677 X 11. 93/2 X 5007 (100 X 9000 X 2. 56 X 106)=0. 11 mm；內楞的最大容許撓度值：3 = 2mm；內楞的最大撓度計算值3=0. 11mm小于內楞的最大容許撓度值3=2mm,滿足 要求！(-).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷裁，按照集中荷裁作用下的三跨連續13、梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管48X3.5；外鋼楞截面抵抗矩W = 5. 08cm3；外鋼楞截面慣性矩I = 12. 19cm；外楞計算簡圖4.4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載：P = (1.2X47. 7+1. 4X2) X0.25X0. 5/2=3. 38kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距)：1二500mm；外楞最大彎矩:M = 0. 175X3377. 59X500. 00= 2. 96X10, N/mm；強度驗算公式：其中，。一 外楞的最大應力計算值(N/mm2)M 外楞的最大彎距(N.mm)； 14、M = 2. 96X 105 N/mmW 外楞的凈截面抵抗矩；W = 5.08X10】*；f 一外楞的強度設計值(N/mm2), f =205. 000N/mm2；外楞的最大應力計算值:。=2.96X1075. 08 X103 = 58.177 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值：f = 205N/mm2；外楞的最大應力計算值。=58. 177N/mni2小于外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm 滿足要求！4. 5.外楞的抗剪強度驗算公式如下：其中，V一外楞計算最大剪力(N)；1 一計算跨度(水平螺栓間距間距)：1 =500. 0mm；P作用在外楞的荷載:P = (1.2X47. 7+1. 15、4X2) X0. 25X0. 5/2=3. 378kN；外楞的最大剪力：V = 0. 65X3377. 588 = 1.10X 10”；外楞截面抗剪強度必須滿足：其中，t 一外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V外楞計算最大剪力(N)： V = 1. 10X103N；b外楞的截面寬度(mm) ： b = 50. 0mm ；外楞的截面高度(mm)： hn = 100. Omm ；外楞的抗剪強度設計值(N/mm2): fv = 1.200 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:T =3 X 1. 10X 107(2 X 50. 0X 100. 0) =0. 329N/mm2；外楞的截面抗剪強度16、設計值：200N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值：2N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值T =0. 329N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值fv=l. 2N/mm2，滿足要求!4.6.外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作 用。撓度驗算公式如下：其中，3-外楞最大撓度(mm)；P一內楞作用在支座上的荷載(kN/m): P = 47.71X0. 25X0. 50/2 = 2.98kN/m；1 一計算跨度(水平螺栓間距)：1 =500. 0mm ；E 一外楞彈性模量(N/mm2) : E = 210000. 00 N/mm2 ；I一外楞截面慣性矩(赤17、),1=1. 22X105；外楞的最大撓度計算值：=072 X 500? (100X210000 X 1. 22 X 105) = 0. 167mm；外楞的最大容許撓度值：3 = 2mm；外楞的最大撓度計算值3 =0. 167mm小于外楞的最大容許撓度值滿 足要求！5、穿墻螺栓的計算計算公式如下：其中N -穿墻螺栓所受的拉力；A -穿墻螺栓有效面積(mm2)；f 一穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號：M14 ；穿墻螺栓有效直徑：11.55 mm；穿墻螺栓有效面積：A = 105 mm；穿墻螺栓最大容許拉力值：N = 1.70X 105X 1.05X 10 418、 = 17. 85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力：N=47. 705X0.5X0. 5=11.926 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=11.926kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17. 85kN,滿足要求!9 一 2、大梁模板驗算二至二十八層梁最大的梁截面積為400*1000,對該梁模板進行設計，其余大梁模板 參照此梁施工。2.1、底模板計算梁底模板承受的荷載分為模板自重新澆混凝土的重量鋼筋重量振搗混凝 土產生的荷載，共計四個局部來驗算承載能力。、荷載計算梁底模采用18mm厚的九夾板，木模板自重5KN/m木材設計強度：抗彎*13N/M, 抗壓 fc=10N /mm2,抗剪 ft=l. 4N19、 /mm2,彈性模量 E=9000 N /mm2梁模板自重：1.2X (0. 4+1X2) X0.018X5=0. 2592KN /m混凝土自重：1.2X0.4X1X24=11.52 KN /m鋼筋自重：1.2XO.4X1X1.5=O.72KN /m振搗校荷載：1.4X0. 4X2. 0=1. 12KN/m合計： q=13. 62KN /m、底模板抗彎承載能力驗算鋼管間距為L,底模與鋼管水平支撐系統可以看成一個近似多跨連續梁結構,按三跨 連續梁計算，查靜力計算表，其最大彎矩、最大撓度、最大剪力分別為 M=0. 125qL2, f=0. 521qL7100EI, V=0. 625qL. 滿足截面20、抵抗矩wn= 1 /6bh2= 1/6X400X 182=21600mm3Mnax=Wtl X f =21600X 13=280800N mM=0. 125qI：WNxLW (NU/0. 125q) ,/2= (280800/0. 125X13. 62),/2=406mm 滿足抗剪強度驗算：t TOx=Vnnx/ (2bh/3)Vna= t naxX2bh/3=l. 4X2X400X18/3=6720N/mm2V=0. 625qLVmax=6720LW6720/(0.625X 13. 62)二789 mm 滿足擾度要求：截面慣性矩 I=bh3/12=400X 18712=194400mm30.21、 521qL7100EI=0. 521X 13. 62 X L? (100 X 9000 X 194400) WL/400L W 100 X 9000 X 194400/ (0. 521 X 13. 62 X400) 1/3=395mm同時滿足以上三項要求時L選擇300mm2.2、側模板計算、側壓力計算梁的側模承載能力計算考慮振搗佐時產生的荷載和新澆筑疑對模板側面的壓力兩 項荷載組合。采用內部振搗器時，新澆筑的役作用于模板的最大側壓力，按以下二式計算，并取 其較小值。式一：F=0. 22X Ycto6i02Vl/2式二：F=y出式中：F一新澆佐對模板的最大側壓力(KN/V)Y 的重力密度(KN22、/m3) 24KN/m3新澆校的初凝時間 取to=6hV碇的澆筑速度 采用泵送商碇取V=24m/hH碇側壓力計算位置處至新澆玲頂面的總高度(m)P l外加劑影響修正系數取P戶1. 262一酷坍落度影響修正系數 取$2=1.15Fl=0. 22X24X6X 1.2X 1. 15X24,/2=214. 2KN/m2F2=24Xl=24KN/m2二式比擬取小值F=24KN/m2o振搗役產生的荷載標準值采用4KN/m%qLl. 4X4+1. 2X24=34. 4KN/m%側模模板采用18mm厚的九夾板，立檔間距300。側模受力可視為跨度為0. 3m的多 跨連續梁，化為線荷載為q=q* 1=34. 4K23、N/mo、抗彎強度驗算按三跨連續梁計算：M=0. 125qL0. 125X34. 4X0. 30. 387KN/mWn=l/6bh2=1000 X 182/6=54000mm38 =M/Wn=0. 387X10754000=7.17N/mm20. 33mm,滿足要求。2.3、橫楞及水平桿計算模板支承小楞6 48X3.5鋼管置于水平桿上，每根方木近似一簡支梁。鋼管截面特 征：E=2.06X105, 1=12. 19X10*, *205, wn=5.08X103、強度驗算Pmax= (0. 606+0. 553)qL=l. 159X 13.62X0. 3=4.73KN側模傳遞 0.018X1X0.24、3X5X2=0.054KN寄十 IM. 784KNM=PL/4=4. 784L/4=1. 196L KN mS =M/WnWf“1. 196L/5. 08X103 W205LW205X5. 08X1071. 196X10 =870. 7mm取立桿間距L=600mm、撓度驗算3 =PL3/48EI=4. 784X103X6007(48X2. 06X105X12. 19X101)=0. 86mm允許撓度：f=1/250二600/250=2. 4min0. 86mm滿足要求。、水平橫桿計算假設縱向鋼管間距L = 600,水平橫桿選用 1300 等；樓板厚度：110、120、130、 140 等。二、25、支撐體系及模板配備量本工程的模板體系視各種部位的結構特點，考慮了平安、進度、適用、經濟以及成 品混凝土外觀質量等因素，采用早拆模板支撐體系。模板及支撐體系的配備數量1、考慮到采用早拆體系，并根據本工程的實際情況，為滿足主體結構施工8天/層 的要求，腳手架支撐配備2層以上。2、樓板模、梁底模根據工程實際進展情況，標準層模板配備2層，以充分滿足施 工進度要求。3、柱模、墻板模、梁側模均配備一層用量，在施工現場儲藏一定數量的后補模板。三、施工措施1、本工程底板側模采用磚模，側模采用120厚Mu7. 5機制磚M5水泥砂漿砌筑，墊 層C15役150厚。2、墻體模板2.1所有地下室外墻板，其支模用的穿墻螺26、栓（里、中、夕卜）均焊4mm厚50X50 止水片，并在外側模上襯厚度25mm的木塊，拆模后除掉木墊塊，割去此段螺栓，用防 水水泥砂漿封口。2.2主體結構剪力墻，內、外側采用九夾板加工成大模板，局部異形部位模板預先M=0. 333 X 2. 392 X 0. 6=0. 478KN. mo8 =M/W,=0. 478X1075. 08X 10,二94. lN/mm20. 3mm滿足要求2.4、模板支架立桿計算、根據水平桿計算，立桿縱距取600。托梁選用4）48X3.5鋼管托梁（水平桿）傳給四周底座軸向力為：N=3P=3X2. 392=7. 176KN （每根立桿受力）、扣件抗滑驗算大橫桿向水平桿傳27、給立桿最大豎向設計值：R=qL/2=0. 5X 13. 62X0. 6=4. 086KNVR 虹8KN扣件滿足抗滑要求、立桿穩定性驗算支架自重：立桿：2.5X0. 0384X1.2=0. 1152KN縱橫水平桿：0.8X0. 0384X6X1. 2=0. 2212KN剪刀撐（按 45 考慮）：2. 5X 1. 414 X 0. 0384 X 2 X 1. 2=0. 3258KN扣件對接：2X0.0184X1.2=0. 0442KN直角扣件：7X0.0132X1.2=0. 111KN旋轉扣件：2X0. 0146X 1. 2=0. 035KN合計：0. 8523KN支架立桿的軸向力設計值為大橫向水28、平桿傳遞豎向力與支模架自重產生的軸向力 設計值之和，即N=13. 833+1. 007=14. 857KN模板支架立桿計算長度：L0=kuh=l. 155X1.5X1.5=2. 60X=L0/i=(2. 60X100)/1. 58=1646=0. 257支架立桿的軸向力設計值：N=13. 62+0. 8523=14. 4723KNf=N/4)A=14. 4723X1070. 257X4. 89X 10115. 2N/min2fn=205N/mmJ115. 2N/mm2滿足要求9一3、圓柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建 筑結構荷載規范(GB 5000929、-2001) 混凝土結構設計規范GB50010-2002.鋼結 構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的總計算高度:H = 6. 00m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2. OOkN/m2；3.1、參數信息.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm) : 18. 00；面板彈性模量(N/mm2) :9500, 00；面板抗彎強度設計值fc(N/inm2) :13. 00；面板抗剪強度設計值(N/mS) :1. 50；木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2) : 13. 00；方木彈性模量E(N/mm2) :950。00；方木抗剪強度30、設計值ft (N/mm2) :1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000. 00；鋼楞抗彎強度設計值fc (N/mm2) :205. 00；3. 2柱模板荷載標準值計算其中Y 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3;t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入。時系統按200/(T+15) 計算，得5. 714h；T 混凝土的入模溫度,取20. 000C；V 混凝土的澆筑速度，取2. 500m/h；H 模板計算高度，取6.000m；P-外加劑影響修正系數，取1.200；& 2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.150o根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分31、別計算得65. 833 kN/m 144. 000 kN/m2,取較小值65. 833 kN/m2作為本工程計算 荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值R=65. 833kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F廣2 kN/m203. 3、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面 寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗 算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側 壓力。由前述參數信息可知，柱截面間距最大，為1= 250 mm,取面板為2跨，因此面板 按均布荷載作用下的二跨連32、續梁進行計算。面板計算簡圖面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎 距：其中，M面板計算最大彎距(N mm)；1 一計算跨度(豎楞間距):1 =250. 0mm；q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 1： 1.2X65. 83X0. 45X0. 90=31. 995kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: 1. 4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q, + q2 =31.995+1. 134=33. 129 kN/m；面板的最大彎距:M =0. 33、125 X33. 129X250X250= 2. 59X105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中,一面板承受的應力(N/mm):M 面板計算最大彎距(N mm)；W 一面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 450X 18.0X18. 0/6=2. 43X 10* mm3；f 一面板的抗彎強度設計值(N/mm2) ； f=13. OOON/mm2；面板的最大應力計算值：。=M/W = 2.59X10 / 2.43X 10 = 10. 651N/mm2； 面板的最大應力計算值。=10.651N/nm?小于面板的抗彎強度設計值o =13N/mm2,滿足要求！面板抗剪驗算最大34、剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下：其中，V面板計算最大剪力(N)；1 一計算跨度(豎楞間距):1 =250. 0mm；q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值cn： 1.2X65. 83X0. 45X0. 90=31. 995kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4X2. 00X0. 45X0. 90=1. 134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q( + q2 =31.995+1. 134=33. 129 kN/m；面板的最大剪力：V = 0. 625X33. 129X250.0 = 5176. 381N；截面抗剪35、強度必須滿足下式：其中，t -面板承受的剪應力(N/mm2):V一面板計算最大剪力(N)： V = 5176. 381N；b構件的截面寬度(mm) ： b = 450mm ；hn面板厚度(mm) ： hn = 18. 0mm ；fv-一面板抗剪強度設計值(N/mm2): fv = 13. 000 N/mmS面板截面受剪應力計算值：丁 二3X5176. 381/(2X450X 18. 0)=0. 959N/mm2；面板截面抗剪強度設計值：500N/mm2；面板截面的受剪應力t =0. 959N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值 fv=l. 5N/mm2,滿足要求!面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作36、用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下:其中，q作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m): q = 65. 83X0. 45 = 29. 62 kN/m； v 面板最大撓度(mm)；1 一計算跨度(豎楞間距):1 =250. 0mm ；E面板彈性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；I 一面板截面的慣性矩(m2)；1= 450X 18.0X 18.0X18. 0/12 二 2. 19X10 nun；面板最大容許撓度：v=250 / 250=1 mm；面板的最大撓度計算值:v = 0. 521 X 29. 62 X 250. 07 (100 X 9500. 0 X 2. 37、19 X 105)= 0. 290 mm；面板的最大撓度計算值v =0. 29mm小于面板最大容許撓度設計值v=Inim, ,4 足要求！、柱箍采用25*2頗扁鐵根據查得的經驗公式柱箍沿柱圓周的的力N= 42. 791*d KN柱箍扁鐵 N=205*25*2 = 10. 25KN 42. 791*d KNd48X3.5建筑鋼 管，梁模板在滿堂基礎上再在梁兩邊加密支承鋼管，底模支撐在橫桿方木上面，對較大 梁模板底模支撐在水平鋼管上，側模用短鋼管及扣件來固定和加固。梁高超過700,底 模支撐橫桿使用鋼管。樓面板、梁模板安裝完成經質量驗收后，方能進入下一工序施工。定制。模板預置中15PVC套管，穿138、2雙帽螺栓，間距400X400.墻體模板外設縱橫向 外圍橡，均用直徑中48鋼管組成。地下室梁板與地下室墻板之間300高處設置施工縫一 道，同時設3厚300高止水鋼板一道。地下室墻板與頂板（含梁）一次支模。3、地卜室頂板模板采用中48鋼管支撐，支撐間距小于1000 mmX 1000 mm,沿主次梁縱向搭設中48鋼橫 管；在橫管上沿主次梁橫向安設80*80*2000的方木格柵，間距350；平板采用18mm厚 釉面九夾板，夾板下安設橫向80*80*2000的方木格柵，間距350,豎向鋼管支撐間距為 1500o4、地下室模板工程應注意的重點主體工程連系梁模板4.1連系梁側模和底模均采用定型釉面多層板，39、側模和底模連接處采用連接角模。4.2梁底支撐采用雙排頂撐，其間距當梁高小于等于700時為900,梁高大于700 時為600800,為確保頂撐兩個方向的穩定，用中48鋼管搭設水平支撐和斜支撐。4. 3落實專人負責預留洞口、預埋管道等模板的安裝，并在澆筑混凝土時派專人檢 查。4.4地下室外墻模板在混凝土澆筑后5天內不得撤除，以確保外墻混凝土的養護質 量。4. 5模板的撤除：模板在混凝土澆筑完成后7天以上，到達規范要求的拆模強度方 可撤除，模板撤除后，嚴格控制重物任意堆壓頂板，材料堆場嚴格按總平面圖布置，材 料的堆放量需經過仔細計算并征得設計單位的同意。5、主體工程現澆樓板模板5. 1頂板模板以釉面40、九夾板為主，配以各種規格的方木，確保與梁、柱模板的良好 連接。5. 2頂板支撐采用扣件式滿堂腳手架散裝散拆體系。5.3根據模板支撐受力計算，并充分考慮支撐的平安系數，支撐支點間距為 1000* 1000mm,每1800mm設置縱橫兩個方向水平拉桿一道，每層不得少于2道（含掃地 桿）。5.4支撐的高度通過各種桿件的組合及可調托座的調節來到達本工程各樓層的高度 要求。6、主體工程柱模板6.1柱模采用優質九夾板加工的定型模板。6. 2柱角主筋焊定位鋼筋。6、3對于不規那么框架柱，采用無邊框漆面膠合板，在場外加工成定型模板，然后吊 運至操作層進行拼裝。7、主體工程梁模板梁模板采用九夾板，在加工棚加工完41、成后，吊運至作業現場安裝，支撐采用滿堂腳 手架早拆支撐體系。8、樓梯模板：采用漆面膠合板支設。四、模板配制質量的規范要求1、現澆結構模板安裝的允許偏差，應符合附表1的規定。模板安裝的允許偏差附表1項次工程允許偏差（mm檢驗方法1軸線位置（柱、墻、梁）5尺量檢查2底模上外表標高+5, -5用水準儀或拉線和尺量檢查3截面尺寸（柱、墻、梁）-5尺量檢查4每層垂直度5用2m托線板檢查5相鄰兩板外表高低差2用直尺和尺量檢查6外表平整度4用2m靠尺和楔形塞尺檢查2、固定在模板上的預埋件和預留洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確，其允 許偏差應符合附表2的規定。預留件和預留洞的允許偏差附表2項次工程允許偏差42、（mm）1預埋鋼板中心線位置32預埋管、預留孔中心線位置33預埋螺栓中心線位置2外露長度+10, 04中心線位置預留洞10截面內部尺寸+10, 03、現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度等于或大于4m時，模板應起拱；當設計無具體 要求時，起拱高度宜為全跨長的l/10003/1000o4、模板撤除的規范要求現澆結構的模板及其支架撤除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無具體要 求時，應符合以下規定：側模：在混凝土強度難保證外表棱角不因撤除模板而受損壞后，方可撤除。底模：在混凝土強度符合附表4規定后，方可撤除。現澆結構拆模時所需混凝土強度附表4注：表中“設計的混凝土強度標準值”系指與設計混凝土強度相應的43、混凝土立方體 抗壓強度標準值。結構類型結構跨度(m)按設計的混凝土強度標準的百分率計(%)板W2502, W8758100梁、拱、殼W8758100懸臂構件W2752100五、模板安裝前的準備工作1、模板的拼裝：模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差 在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背愣是否符合模板設計，模板的編 號與所用的部位是否一致。2、模板的基準定位工作：首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點， 引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施 工前五線必須到位，以便于模板的安裝和校正。3、標高測量：利用水準儀將建筑物水44、平標高根據實際要求，直接引測到模板的安 裝位置。4、豎向模板的支設應根據模板支設圖，在露面磔澆筑時預埋地錨。5、破損或不符合模板設計圖的零配件面板不得投入使用。6、經檢查合格的己拼裝好的模板，應分類堆放整齊，重疊堆置時要在層間放置墊 木，并使模板與墊木上下對齊，底層模板離地保證10cm以上架空。7、鋼筋綁扎及水電預埋完成，并辦理完隱檢手續。8、混凝土施工縫清理干凈，浮漿已剔除。六、模板安裝1. 剪力墻局部1.1清理場地，模板承墊底部沿模板邊線用1： 3水泥砂漿找平。1. 2先支設好墻一邊的模板，呆鋼筋綁扎完成后再支設另一邊的模板。1.3墻兩側每隔40CM豎方木一根，在墻上中下各水平放置一根鋼管45、，用螺栓扣緊。1.4安裝對拉螺栓，500設置一個對拉螺栓，調整軸線位移和垂直度后緊固螺栓和 加斜撐。1. 5模板的對拉螺栓孔要平直相對，穿墻螺栓不得斜拉硬頂。1.6所有模板立好后，拉通線校對墻中線、截面尺寸，校對正確后再整體加固。2. 柱子局部2. 1清理場地，模板承墊底部沿模板邊線用1： 3水泥砂漿找平。2. 2在角部、根部，要設置模板承墊條帶或在模板根部提前一天用砂漿封好縫隙， 防止模板底部漏漿防止漏漿，并校正其平直。2. 3調整軸線位移，調整垂直度，上口安放鋼筋保護層墊塊。2. 4在上口拉通線驗收。3. 梁、板局部3. 1在柱子未拆的模板上梁的軸線及水平線（梁底標高引測用），并復核。3.46、 2安裝梁模支架之前，在專用支柱下鋪設墊木，并且樓層間的上下支座應在一條 直線上。支柱采用雙排，間距600 100cm,支柱上連固lOcmX 10cm木楞。支柱中間和下 方加模桿或斜桿，立桿上加可調螺桿。3. 3在支柱上調整預留梁底模板的厚度，符合設計要求后，拉線安裝梁底模板并找 直，底模上應拼上連接角模。3. 4在底模上綁扎鋼筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁側模板，將兩側模與底 板連接角模與卡具連接。安裝上下鎖口楞及外豎楞，附以斜撐，其間距一般宜為75cm。 當梁高超過70cm時，需加腰楞，并穿對拉螺栓加固，且梁側模安裝固定前上口要拉線 找直。3. 5復核檢查梁模尺寸，與相鄰梁柱模板固定，47、有樓板模板時，在梁上連接陰角模, 與板模拼接固定。3. 6支架搭設前，在支柱下腳鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支柱在一條直線 o支架的支柱從邊垮一側開始，依次逐排安裝，同時安裝鋼（木）楞及橫拉桿，其間 距按模板設計的規定。3. 7支架搭設完畢后，要認真檢查板下鋼（木）楞與支柱連接及支架安裝的牢固與 穩定，根據給定的水平線，認真調節支模翼托的高度，將鋼（木）楞找平。3. 8鋪設九夾板：先用陰角模與墻?；蛄耗＿B接，然后向垮中鋪設平模。3. 9對于拼縫大于1. 5mm的縫隙用膠帶封貼。4.樓板模板4. 1支架搭設前，在支柱下腳鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支柱在一條直線 上。支架的支柱從邊垮一側48、開始，依次逐排安裝，同時安裝木楞及橫拉桿。4. 2支架搭設完畢后，要認真檢查板下鋼（木）楞與支柱連接及支架安裝的牢固與 穩定，根據給定的水平線，認真調節支模翼托的高度，將鋼（木）楞找平。4. 3鋪設竹膠板塊：先用陰角模與墻?；蛄耗＿B接，然后向垮中鋪設平模。4.4對于拼縫大于1. 5mm的縫隙用膠帶封貼。七、平安技術措施1、夜間支拆模時要有足夠的照明設施，并制定夜間施工的平安措施，必要時應設 平安巡邏人員進行檢查監督。2、支模過程中如遇中途停歇，應將己就位的可調支頂和支承梁、支撐件連接穩固， 不得空架浮擱。拆模間歇時應將己松動的模板拆下運走，防止墜落傷人。3、拆模時應在可調支撐下部的水平拉桿上鋪49、短腳手板，不直接踩在水平拉桿上， 第二層水平拉桿（設計時要考慮留足夠的拆模高度）鋪腳手板。拆下的模板和支承材要 輕落在樓面上，上下傳遞模板等材料時要互相接應，防止墜落傷人。4、支撐體系的平安施工工藝4.1支模工藝：放線一放置固定托座或可調托座一安裝掃地桿一安裝連接桿和自鎖 銷鉤一安裝上桿一安裝水平拉桿一安裝多功能早拆托座一調節緊固水平拉桿一安裝支 承梁一安裝模板一模板工程驗收一刷隔離劑4. 2早拆工序：用小錘敲擊早拆托座的卡板一卡板、托板下落到擋板一支承梁下落 至托板上一撤除模板一撤除支承梁一撤除局部水平拉桿與水平架一清理模板和支承梁 f模板與支承梁等運至上層或下一個流水段進行使用。4. 3施50、工考前須知及有關技術措施梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供工作面。底部為固定托座時，支撐高度的調平是利用早拆托座上的螺母進行調節的，故應在 支模前計算好微調量，并在安裝前調好。底部為可調托座時，同樣要在支模前計算好底部和上部的調節高度，均應在安裝前 調好。所有跨度34m的梁、板必須起拱1%廣3%。，彌補撓度損失，梁模板上口應有鎖口桿 拉緊，防止上口變形。支撐高度的調節，應在支模過程中及時檢查，與支模交替進行。早期撤除模板的時間，一般在常溫澆筑玲后3天左右可拆模（指柱、墻模）。 上下層立桿應對齊，并在同-軸線上。八、成品保護1、在操作和運輸過程中要注意保護面板不受損傷，模板撤除時51、，嚴禁用大錘、撬 棍狠砸猛撬，嚴禁拋擲，以防止損壞混凝土和模板。2、撤除后的模板要及時清理干凈，涂刷隔離劑。3、模板安裝完成后，后續工序的施工應注意保護模板不被損壞。4、按模板板面的磨損程度及時翻轉使用第二面，以確保早拆模板塊能隨框架梁一 起更新。附圖：1、剪力墻模板安裝示意圖2、框架柱模板安裝示意圖3、梁板模板安裝示意圖4、圓柱模板安裝示意圖九、計算書9 一 1.剪力墻模板驗算:根據設計圖紙知，具有代表性墻體：二至二十八層層高為3. 35 M、3.6 M,墻寬分 別為200 mm、250 mm、300 mm、350 mm、400 mm、500 mm,墻模板的背部支撐由兩層龍 骨(木楞或鋼楞)52、組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為 主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺 栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2. OOkN/m2；1、參數信息1. 1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm) :250；穿墻螺栓水平間距(mm) :500；主楞(外龍骨)間距(顧):500；穿墻螺栓豎向間距(nun) :500；對拉螺栓直徑(mm) :M14；1. 2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型：圓鋼管48X3.5；鋼楞截面慣性矩I(cnf):12. 19；鋼楞截面抵抗矩W(cm;i):5. 0853、；主楞肢數：2；1. 3.次楞信息龍骨材料:木楞：寬度(mm): 60. 00：高度(mm) : 80. 00；次楞肢數：2；1.4.面板參數面板類型：竹膠合板；面板厚度(mm) : 18. 00；面板彈性模量(N/nmO :6500, 00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2) :13. 00；面板抗剪強度設計值(N/nrf): 1. 20；1. 5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2) :13. 00；方木彈性模量E(N/mm2) :9000. 00；方木抗剪強度設計值ft (N/mm2) :1.20；鋼楞彈性模量E (N/mm2) : 210000. 00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2) :205. 00；