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1、xxxx發(fā)電廠2350MW“上大壓小”熱電聯(lián)產(chǎn)工程高支模滿堂腳手架專項施工方案批準(zhǔn)：審核：編制：目 錄1 編制根據(jù)22 工程概況23 施工方案23.1施工流程23.2 腳手架設(shè)立33.3 腳手架搭設(shè)33.4腳手架拆除43.5 重大危險源監(jiān)控及防止辦法54 安全生產(chǎn)保證體系55 安全技術(shù)保證體系66 高支模滿堂腳手架設(shè)計驗算66.1 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書錯誤！未定義書簽。6.2 扣件鋼管樓板模板支架計算書錯誤！未定義書簽。1 編制根據(jù)1.1 現(xiàn)場施工條件和規(guī)定1.2 構(gòu)造施工圖紙1.3 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-）1 4混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范(GB50010-)1.5 建筑施工2、扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-)1.6建筑施工手冊第五版2 工程概況該項目為綜合樓及室外工程，綜合樓屬于高層建筑，構(gòu)造形式為框架構(gòu)造，建筑面積6739.34，綜合樓地下一層，地上九層，地下為設(shè)備用房，建筑面積292.68，地上1-3層為辦公，4-8層為宿舍,9層為多功能廳,建筑面積為6446.66，建筑高度為45.6米。室外工程涉及圍墻、大門、道路、綠化、硬化、管線綜合等。本工程九層 部位支撐高度為8.1米，支撐體系為高支模項目，為危險性較大分某些項工程。3 施工方案高支模采用扣件式滿堂鋼管腳手架，使用48mm、壁厚3.5mm鋼管,立桿采用2m,6m鋼管，縱橫水平桿采用6m鋼管，3、剪刀撐采用6m鋼管。 3.1 施工流程：場地清理彈立桿定位軸線排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿連接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連接件綁扎水平安全網(wǎng)3.2 腳手架設(shè)立： 3.2.1 腳手架立桿縱橫距為0.8m，其中梁縱距為0.8m,橫向間距為0.3m，豎向支撐采用單立桿，并用對接扣件互相錯開對接，且不能在同一步距內(nèi)，下端第一桿采用2m桿和6m桿互相錯開，步距均為1.5m。3.2.2 剪刀撐四邊與中間每隔4m設(shè)立一道豎向剪刀撐，由底到頂持續(xù)設(shè)立，滿堂腳手架兩端與中間每隔5m設(shè)立一道水平剪刀撐。3.3 腳手架搭設(shè)3.3.1立桿施工規(guī)定（1）立桿設(shè)立前要用墨斗線彈出立4、桿位置線，并在位置線處設(shè)立立桿。（2）立桿接長禁止搭接，必要采用對接扣件連接，相鄰兩立桿對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開距離不不大于500mm,各接頭中心距主節(jié)點不不不大于步跨1/3。（3）禁止將上段立桿與下段立桿錯開固定在水平桿上，立桿垂直偏差不不不大于架高1/300。（4）、禁止使用不合格、銹蝕、和有裂紋扣件。3.3.2 水平桿施工規(guī)定 縱橫水平鋼管水平方向間距與立桿間距相似，頂端水平桿距樓板、梁為900mm,步距為不不不大于1.5m。 （1）腳手架底座上不不不大于200mm處立桿上必要設(shè)立縱、橫向掃地桿，橫向水平桿設(shè)于縱向桿之下，縱向水平桿固定在立桿內(nèi)側(cè)，并采用直角扣件與立桿扣5、緊。 （2）縱橫向水平桿接長普通采用對接扣件連接，相鄰縱向水平桿對接接頭應(yīng)交錯布置，不應(yīng)設(shè)在同步、同跨內(nèi)，相鄰接頭水平距離不應(yīng)不大于500mm。 （3）每一主節(jié)點處必要設(shè)立一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點距離不應(yīng)不不大于150mm。 （4）水平桿必要扣接在立桿上，不得互相扣接。扣件螺帽一定要擰緊，立桿豎接和水平桿橫接一定要采用對接扣件，保證豎向傳力和水平觀感。 3.3.3 剪刀撐設(shè)立規(guī)定 （1）每道剪刀撐寬度不應(yīng)不大于4跨,其寬度為46m,持續(xù)布置，斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交橫向水平桿或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點距離不得不不大于150mm。剪刀撐桿件6、底端應(yīng)與地面頂緊，夾角為4560之間。 （2）滿堂腳手架應(yīng)在同一立面處按相應(yīng)間距持續(xù)設(shè)立剪刀撐（3）剪刀撐斜桿接頭采用搭接方式，搭接長度不應(yīng)不大于1000mm,并采用三個旋轉(zhuǎn)部扣件分別在離桿端不不大于100mm處和搭接中段固定。3.3.4 扣件規(guī)定：（1）扣件式鋼管腳手架重要由直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件連接，直角扣件用于兩根呈垂直交叉鋼管連接，旋轉(zhuǎn)扣件用于兩根呈任意角度交叉鋼管連接，對接扣件用于兩根鋼管對接連接，承載力直接傳遞到構(gòu)造板上。（2）扣件與鋼管接觸面要保證嚴(yán)密，保證扣件與鋼管連接緊固。 （3）扣件和鋼管質(zhì)量要合格，滿足施工規(guī)定，對發(fā)現(xiàn)脆裂、變形、滑絲禁止使用。 3.3.5 安全網(wǎng)安7、全網(wǎng)采用10cm10cm安全網(wǎng)，在支撐體系上設(shè)立一道水平安全網(wǎng)。高度為4米。3.4 腳手架拆除3.4.1 拆除前應(yīng)報審批準(zhǔn)，進(jìn)行必要安全技術(shù)交底后方可進(jìn)行拆除。周邊設(shè)圍欄或警戒標(biāo)記，劃出工作禁區(qū)，禁止非拆卸人員進(jìn)入，并設(shè)專人看守。拆除時，班構(gòu)成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內(nèi)。 3.4.2 嚴(yán)格遵守拆除順序，拆除順序應(yīng)從上而下，一步一清，不容許上下同步作業(yè)，本著先搭后拆，按層次由上而下進(jìn)行，腳手架逐級拆除。 3.4.3 拆除腳手架大橫桿、剪刀撐，應(yīng)先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順鋼管，不得往下亂扔；拆除腳手架桿、模板、扣件等8、材料應(yīng)由專人傳遞或用繩索吊下，不得往下投扔，以免傷人和不必要損失。3.4.4 拆除過程中最佳不要半途換人，如必要換人時，應(yīng)將拆除狀況交代清晰；拆除過程中最佳不要中斷，如確需中斷應(yīng)將拆除某些解決清晰告一段落，并檢查與否會崩塌，確認(rèn)安全后方可停歇。 3.4.5 拆下來鋼管、模板、扣件要分類堆放，進(jìn)行保養(yǎng)，檢修。 3.5重大危險源監(jiān)控及防止辦法： 3.5.1 作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架構(gòu)架桿件、整體性構(gòu)建、連接緊固件。卻因操作規(guī)定需要暫時拆除時，必要經(jīng)主管人員批準(zhǔn)，采用相應(yīng)彌補(bǔ)辦法，并在作業(yè)完畢后及時予以恢復(fù)。3.5.2 人在架設(shè)作業(yè)時，應(yīng)注意自我安全保護(hù)和她人安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物，禁止在9、架桿上等不安全處休息。 3.5.3 每班工人上架工作時，應(yīng)現(xiàn)行檢查有無影響安全作業(yè)問題，在排除和能解決后方可開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)既有不安全狀況和跡象時，應(yīng)及時停止作業(yè)進(jìn)行檢查，直到安全后方可正常作業(yè)。4 安全生產(chǎn)保證體系項目經(jīng)理部健全安全生產(chǎn)保證體系，設(shè)立安全生產(chǎn)管理機(jī)構(gòu)，配備專職安全監(jiān)督管理人員，并賦予一定管理權(quán)限。建立健全安全生產(chǎn)責(zé)任制，嚴(yán)格執(zhí)行安全生產(chǎn)法律、法規(guī)原則和公司安全規(guī)章制度，保證安全生產(chǎn)。工 作 保 證檢 查 保 證制定崗位責(zé)任執(zhí)行關(guān)于安全施工規(guī)程經(jīng)濟(jì)保證組織保證項目經(jīng)理制定安全施工技術(shù)辦法技術(shù)質(zhì)量科消防、暫時用水用電設(shè)立、季節(jié)性防爆、防凍防煤氣中毒用品材料設(shè)備科購買勞動保護(hù)用10、品機(jī)械設(shè)備管理易燃爆、半成品堆放檢查綜合辦公室組織電工自查用電設(shè)備、職工體檢、宿舍檢查貫徹貫徹關(guān)于安全施工規(guī)程進(jìn)行全員安全教誨施工安監(jiān)科安全員專檢安全值日巡回檢查、安全資料收整頓、施工 財務(wù)科安全資金保障獎 懲安全生產(chǎn)保證體系圖5 安全技術(shù)保證體系建立以項目部總工程師為主，施工安監(jiān)科、技術(shù)質(zhì)量科各專業(yè)人員構(gòu)成安全技術(shù)保證體系，負(fù)責(zé)編制施工技術(shù)方案、作業(yè)指引書（含安全技術(shù)辦法），負(fù)責(zé)專業(yè)技術(shù)人員、特殊作業(yè)人員、專業(yè)施工人員、新入工地人員及其他人員安全技術(shù)培訓(xùn)教誨，組織制定安全操作規(guī)程。編制危險源辨認(rèn)、風(fēng)險評價、風(fēng)險控制籌劃和方案。6 高支模滿堂腳手架設(shè)計驗算板頂標(biāo)高39.3米；支撐高度為8.1米11、板厚為120mm；最大梁截面 350*600作為梁模板支撐滿堂架計算對象。選用板厚為120mm樓板作為計算對象。6.1扣件式梁模板安全計算書6.1.1計算根據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2、混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范GB50010-3、建筑構(gòu)造荷載規(guī)范GB50009-4、鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范GB50017-6.1.1.1計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)600混凝土梁寬b(mm)300混凝土梁計算跨度L(m)3.6模板支架高度H(m)8.1計算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-模板荷載傳遞方式可調(diào)托座次梁懸挑長度a1(mm)0梁兩側(cè)樓板狀況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度120斜撐(含水平)12、布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.8垂直梁跨度方向梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)0.7水平桿步距h(m)1.5梁側(cè)樓板立桿縱距l(xiāng)a1(m)0.8梁側(cè)樓板立桿橫距l(xiāng)b1(m)0.8立桿自由端高度a(mm)300梁底增長立柱根數(shù)n1梁底支撐小梁根數(shù)m4架體底部布置類型底座構(gòu)造表面規(guī)定表面外露材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格483.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格483荷載參數(shù)基本類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特性值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.2與否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、都市陜西(省)xx市(13、市)地面粗糙度類型/基本風(fēng)壓值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)1.5施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載原則值Q1k(kN/m2)2.56.1.1.2施工簡圖（圖1）剖面圖1 (圖1）剖面圖16.1.2面板驗算依照規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，依照施工狀況普通樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種狀況進(jìn)行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm46.1.2.1強(qiáng)度驗算由可14、變荷載控制組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.42.51)=20.214kN/m由永久荷載控制組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.40.72.51)=21.402kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(20.214,21.402)=21.402kN/m（圖3）面板簡圖（圖4）面板彎矩圖Mmax=0.027kNm=Mmax/W=0.027106/24000=1.115N/15、mm2f=31N/mm2滿足規(guī)定6.1.2.2撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)600/1000)1=15.8kN/m（圖5）簡圖（圖6）撓度圖=0.012mm=300/(4-1)400)=0.25mm滿足規(guī)定6.1.3次梁驗算由可變荷載控制組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)+1.42.5300/1000/(4-1)=2.021kN/m由永久荷載控制組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=016、.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)+1.40.72.5300/1000/(4-1)=2.14kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.021,2.14)=2.14kN/m計算簡圖：（圖7）簡圖6.1.3.1強(qiáng)度驗算（圖8）次梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.277kNm=Mmax/W=0.277106/(83.3331000)=3.32N/mm2f=15N/mm2滿足規(guī)定6.1.3.2抗剪驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax=1.426kNmax=VmaxS/(Ib)=1.42610362.5103/(416.6671045117、0)=0.428N/mm2=2N/mm2滿足規(guī)定6.1.3.3撓度驗算撓度驗算荷載記錄，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)=1.58kN/m（圖10）變形計算簡圖（圖11）次梁變形圖(mm)max=0.356mm=1.11000/400=2.75mm滿足規(guī)定6.1.4主梁驗算梁側(cè)樓板立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。依照實際工況，梁下增長立桿根數(shù)為1，故可將主梁驗算力學(xué)模型簡化為1+2-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算安全。等跨持續(xù)梁，跨度為18、:2跨距為：(等跨)0.35將荷載記錄后，通過次梁以集中力方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.021kN/mB.由永久荷載控制組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.14kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q219、= max(2.021,2.14)=2.14kN此時次梁荷載簡圖如下（圖16）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)=1.58kN/m此時次梁荷載簡圖如下（圖17）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖依照力學(xué)求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=2.686kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=1.983kN還需考慮主梁自重，則自重原則值為gk=65.3/1000=0.065 kN/m自重設(shè)計值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071k20、N/m則主梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖如下：（圖18）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖6.1.4.1抗彎驗算（圖12）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.289kNm=Mmax/W=0.289106/(8.9861000)=32.151N/mm2f=205N/mm2滿足規(guī)定6.1.4.2抗剪驗算（圖13）主梁剪力圖(kN)Vmax= 4.675kNmax=QmaxS/(Ib)=4.67510006.084103/(21.5661041.210)=10.992N/mm2=120N/mm2滿足規(guī)定6.1.4.3撓度驗算（圖14）主梁21、變形圖(mm)max=0.019mm=0.71000/(1+1)/400=0.875mm滿足規(guī)定6.1.4.4支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端最大支座反力和非兩端支座最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.722kN非端支座最大支座反力為：R2=9.351kN6.1.5端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件滑移力R1=0.722kNN=8kN滿足規(guī)定6.1.6可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=9.351kNN=30kN滿足規(guī)定6.1.7立柱驗算6.1.7.1長細(xì)比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸22、支座考慮，故計算長度l0取步距則長細(xì)比為：=h/i=1.61000/(1.5910)=100.629=150滿足規(guī)定6.1.7.2立柱穩(wěn)定性驗算依照查JGJ162-附錄D得到=0.588梁側(cè)立桿承受樓板荷載N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)+1.42.5)1.21.2=11.192kN由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座最大反力R1=0.722kN由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力狀況不同樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗算NA=max(N1+R1,R2)=11.914kN考慮架體自重荷載得：NB=NA+1.2Hgk=23、11.914+1.20.065(8.1+(600-120)/1000)=12.586kNf=NB/(A)=12.5861000/(0.588(4.24100)=50.483N/mm2=205N/mm2滿足規(guī)定6.2扣件式鋼管支架樓板模板安全計算書6.2.1計算根據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2、混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范GB50010-3、建筑構(gòu)造荷載規(guī)范GB50009-4、鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范GB50017-5、建筑施工暫時支撐構(gòu)造技術(shù)規(guī)范JGJ300-6.2.2計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)43.8樓板邊寬B(m)15.6模板支架高度H（m）8.5主梁布置方向平行24、于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)0.8立柱橫向間距l(xiāng)b(m)1水平桿步距h1(m)1.5立桿自由端高度a(mm)300架體底部布置類型底座次梁間距a(mm)0次梁懸挑長度a1(mm)0主梁懸挑長度b1(mm)0主梁合并根數(shù)1構(gòu)造表面規(guī)定表面外露剪刀撐（含水平）布置方式普通型計算根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格8080次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型483荷載參數(shù)基本類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特性值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.2與否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、25、都市陜西(省)xx市(市)地面粗糙度類型/模板及其支架自重原則值G1k(kN/m2)0.3新澆筑混凝土自重原則值G2k(kN/m3)24鋼筋自重原則值G3k(kN/m3)1.1計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/m2)2.5計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)2.5計算主梁時均布活荷載Q3k(kN/m2)1.5計算立柱及其她支撐構(gòu)件時均布活荷載Q4k(kN/m2)1基本風(fēng)壓值Wo(kN/m2)/簡圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖26.2.3面板驗算取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=10001226、3/12=144000mm46.2.3.1強(qiáng)度驗算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷載控制組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51)=6.229kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（圖4）可變荷載控制受力簡圖1B.當(dāng)可變荷27、載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制組合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=3.577kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（圖5）可變荷載控制受力簡圖2由永久荷載控制組合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=4.024kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖6）永久荷載控制受力簡圖取最不利組合得：Mmax=0.276kNm（圖7）面板彎矩圖=Mmax/W=0.228、76106/24000=11.52N/mm2f=31N/mm2滿足規(guī)定6.2.3.2撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（圖8）正常使用極限狀態(tài)下受力簡圖（圖9）撓度圖=0.211mm=300/400=0.75mm滿足規(guī)定6.2.4次梁驗算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制受力簡圖1由可變荷載控制組合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.42.5300/1000)=2.018kN29、/m由永久荷載控制組合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000)=1.869kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.018,1.869)=2.018kN/m當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制組合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.073kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（圖11）可變荷載控制受30、力簡圖2由永久荷載控制組合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.207kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（圖12）永久荷載控制受力簡圖6.2.4.1強(qiáng)度驗算（圖13）次梁彎矩圖Mmax=0.621kNm=Mmax/W=0.621106/(83.333103)=7.455N/mm2f=15N/mm2滿足規(guī)定6.2.4.2抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖Vmax=3.15kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.15100062.5103/(416.6671031、4510)=0.945N/mm2=2N/mm2滿足規(guī)定6.2.4.3撓度驗算撓度驗算荷載記錄，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m（圖15）正常使用極限狀態(tài)下受力簡圖（圖16）次梁變形圖max=0.154mm=11000/400=2.5mm滿足規(guī)定6.2.5主梁驗算將荷載記錄后，通過次梁以集中力方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制組合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.41.5300/1000)=1.6432、kN/mB.由永久荷載控制組合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=1.604kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(1.64,1.604)=1.64kN此時次梁荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m此時次梁荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖依照力學(xué)求解計算可得33、：Rmax=1.874kNRkmax=1.136kN還需考慮主梁自重，則自重原則值為gk=38.4/1000=0.038kN/m自重設(shè)計值為：g=01.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖6.2.5.1抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖Mmax=0.509kNm=Mmax/W=0.509106/(85.3331000)=5.962N/mm2f=15N/mm2滿足規(guī)定6.2.5.2抗剪驗算（圖22）主梁剪力圖Vmax=3.499kNm34、ax=QmaxS/(Ib0)=3.499100064103/(341.333104810)=0.82N/mm2=2N/mm2滿足規(guī)定6.2.5.3撓度驗算（圖23）主梁變形圖max=0.361mm=0.9103/400=2.25mm滿足規(guī)定6.2.5.4支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下支座反力，故：Rzmax=6.118kN6.2.6立柱驗算6.2.6.1長細(xì)比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細(xì)比為：=h1/i=1.81000/(1.5910)=113.208=150滿足規(guī)定6.2.6.2立柱穩(wěn)定性驗算依照查JGJ162-附錄D得到=0.474N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41)0.91+0.91.28.50.145=5.684kNf=N1/(A)=5.6841000/(0.474(4.24100)=28.286N/mm2=205N/mm2滿足規(guī)定6.2.7可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N= Rzmax =6.118 kNN=6.118 kNN=30kN滿足規(guī)定