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1、一、工程概況工程名稱:省立xx醫院門急診、醫技住院綜合樓工程施工;建設單位:省立xx醫院；建設地點：合肥市碭山路號；建設規模：地下一層(停車庫，其中負一層部分為儲藏室）,地上層，建筑高度為55。05m；總建筑面積為28866.38，框剪結構.二、搭設設計本工程建筑總高度為55。05m。根據工程施工特點和外腳手架用材的計算，決定采用落地式雙排鋼管腳手架， 四層以下采用雙立管,四層以上采用單立管。三、搭設的材料本工程腳手架采用483.5MM的鋼管，桿件要求無變形，新鋼管有出廠合格證。腳手板為毛竹腳手片，密目草綠色安全網作圍護。四、搭設要求:1、根據規范要求，腳手架搭拆應有經過審批的專項方案。作業人2、員持證上崗，系安全帶作業.做到每搭設兩步驗收一次，合格后才能使用。2、外架總的搭設要求是橫平豎直,連接牢固，底腳著實,層層拖拉，設齊全牢固，不變形，不搖晃.架體垂直偏差不在于1/200,且不大于10。架體承載力不超過3000N/2。外架頂部轉角設避雷裝置.底部設置良好的接地裝置。接地電阻不于4歐姆。五、搭設方案1、搭設尺寸立桿橫距1.05，立桿縱距1.5。步距1.8，連墻桿件每層設置，水平間距4。8（即三步二跨），用密目網封密。2、構造要求立桿立桿接頭采用對接，且要求將接頭交錯布置，二個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，且在高度方向錯開的距離不小于500,各接頭中心距主節點距離不大于步距的1/33、。（如附圖：圖1所示）每根立桿均設置底座及墊木。設置縱橫方向掃地桿.縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200處的立桿上，橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.當立桿基礎不在同一高底時將高處的縱向掃地桿向低延長兩跨與立柱固定。告邊坡的立桿軸線到邊坡距離不小于500。（如附圖2所示）縱向水平桿縱向水平桿設于橫向水平桿之上，并以直角扣件扣緊，每層架設4根縱向水平桿。一般采用對接扣件連接，也可采用搭接。接頭交錯布置，相鄰接頭水平距離不小于500，不應設在同跨度內,且不得設在立平桿跨中。搭接接頭長度不小于1000，并設3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不小于100。4、橫向水平桿每一主節點處須設置一根橫向水平桿，每側外伸長度，不應小于100。采用竹笆腳板，長寬為1。20.9，采用平鋪法，鋪設于4根縱向水平桿上，四個角采用直徑為1.2的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上.根據規范要求,第一步架滿鋪竹腳手板,往上計每隔5步架至少滿鋪一層，同時要求作業層上下架滿鋪竹片板。連墻件采用剛性連墻件。主要由短鋼管、直角扣件組成。先將短鋼管預埋在樓層鋼筋混凝土邊梁（或柱墻)內,錨入混凝土內長度不小于100。豎向每層、橫向間距為4。5設置預埋件.在搭設腳手架時用短鋼管連接。（如附圖3所示）連墻件采用梅花排布置，且一拉一撐宜靠近主節點位置,偏離主節點不應大于300；必須從底步第一根縱向5、水平桿處開始設置。連墻件呈水平垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，但不容許上翹。剪刀撐每道剪刀撐為99，斜桿與地面的傾角為45度60度之間，采用整個立面連續設置,斜桿有效搭接長度不小于1000（設3個旋轉扣件固定，二扣件間凈距400,扣件外不小于100）,此外，斜桿必須有4個與立桿或水平桿相連的固定點。六、搭設拆除順序搭設順序為:擺放掃地桿（貼近地面的大橫桿）逐根樹立立桿，并與掃地桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后可拆除)第三、四步大橫桿和小橫桿大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手架6、片綁扎防護欄桿并掛設防護網。拆除順序與搭設順序相反.七、架體驗收1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應由工程負責人組織技術、安全人員進行檢查驗收。2、驗收時應具備下列條件腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。腳用架施工記錄及質量檢查記錄腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。腳手架工程的施工驗收報告。3、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下幾項,并記入施工驗收報告：構配件是否齊全、質量是否合格、連接和掛扣是否緊固可靠；安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。連墻件的數量、位置、和設置是否符合要求。垂直度及水平度是否合格.八、架體拆除的具體要求1、腳手架經工程負責7、人檢查驗收并確認不再需要時方可拆除。2、拆除腳手架前應清除腳手架上的材料、工具和雜物。3、拆除腳手架時應設置警戒標志，并由專職人員負責警戒。4、腳手架的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求進行。腳手架的拆除應從一端走向另一端、從上而下逐層地進行：同一層的構配件各加固件應按先上后下、先外后里的順序進行，最后拆除連墻件:在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當超過兩步進應加設臨時拉結：連墻件、通長水平桿和剪刀撐等,必須在腳手架拆卸到相關的門架時方可拆除:工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業并按規定使用安全防護用品。九、安全管理1、施工人員必須是經過國家8、現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工.2、施工人員進行作業時必須遵守安全六大紀律，戴好安全帽、安全帶、穿防滑鞋等。3、施工人員進行作業時不得向高處或低處拋、接物料.4、施工人員在傳接材料時，不得相互開玩笑以防材料從空中墜落傷人.5、腳手架使用時的施工荷載不得大于設計荷載3N/2（可兩步同時操作）。十、鋼管腳手架的計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范,（JGJ130-2001)計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為23。4，單立桿搭設尺寸為:立桿的縱距1。5，立桿的橫距1.05，步距1。8，采用的鋼管類型為483。5，連墻件采用2步2跨，豎向間距39、。6，水平間3.0。施工均布荷載為3.0KN/2，同時施工2層、竹笆、腳手板共鋪4層.1、大橫桿計算大橫桿在小橫桿的上面,按三跨計算大橫桿的強度和撓度，按大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布載計算大橫桿的最大彎矩變形。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P10。038 KN/腳手板的荷載標準值P20.1501.050/30。052 KN/活荷載標準值Q3。0*1。05/31。0 5KN/荷載的計算值1.20。038+1。20.0520.109 KN/強度計算最大彎距矩考慮為三跨均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M1max=0.08 ql2+0。10q2l2M2-0.10q1l2-0。117q2l2M10、2-（0.100.109+0。1171.470)1.5002-0.412KN/=0。412*106/5080。0=81.008f=205。0（N/mm2）強度滿足要求。撓度計算計算三連跨均布荷載下的最大撓度荷載標準值0.038+0.052+1.051。140計算公式V0.677 ql/100EI+0。990q2l4/100EIV(0.677*0.091+0.9901。050）*1.5004/(100*2.06105121900)2。2202.2201500/15010撓度滿足要求2、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面以大橫桿支座的最大反力計算值，最不利荷載布置11、下計算小橫桿的強度和撓度。均布荷載值計算大橫桿的自重P10.038*1.500.058 KN/竹笆板的荷載P20.151。051.5/30。079 KN/活荷載Q3。0*1.051.5/31。575KN/荷載的計算值P1.20。058+1。2*0.079+1.4*1.5752。369 KN強度計算均布荷載最大彎距計算公式Mqql2/8集中荷載最大彎距計算公式MqPC/3M(1.20。038）*1。052/8+2.369*1。05/3=0.835 KN。=0.835*106/5080.0164。442f205N/mm2強度滿足要求。撓度計算均布荷載最大撓度計算公式:Vq5ql4/384EI集中荷12、載最大撓度計算公式Vqql（3l2-4l2/9）/72EI小橫桿均布載時的最大撓度V15。00.038*1050。00/（384*2。060105*121900)0。02集中荷載值q0.058+0。079+1.5751。711 KN集中荷載時的最大撓度V21711。351050.02*（3105041050.02/9)/（722.06*105*121900)2。8最大撓度為V1+V22.8242.8241000/1506。67撓度滿足要求。3、扣件抗滑力的計算縱橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算RRC扣件抗滑承載力設計值RC取8。0KNR縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設13、計值荷載值計算橫桿的自重標準值P10。0381。050.04KN腳手板的荷載值P20.15*1。051。5/20。118KN活荷載值Q3.01.051。5/22.362KN荷載值R1。20。04+1。20.118+1.42.3623.498KNR3。498KNRC8KN單扣件抗滑承載力滿足要求。4、腳手架荷載計算恒荷載標準值GKNGNG1+NG2+NG3+NG4每米立桿承受的結構自重標準值gk1取0。1248KN/m；NG1=Higk1=58m*0。1248 KN/m=7.24KN;腳手板的自重標準值（KN/m2）;本例采用竹笆片腳手板，標準值0。15 KN/m2；NG2=0。15*41.5014、（1.05+0.4）/2=0.653 KN；每米架高計的外立面整體拉結桿件和防護材料的自重計算標準值取0。15 KN/mNG3=0。151。5*4/2=0。45 KN吊掛的安全設施荷載，包括安全網取0。005NG4=0.005*1。558=0。435KNNG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.76KN活荷載為施工標準值產生的軸向應力總和，內外立桿按一縱矩內施工荷載綜合的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=321。5*1.05/2=4。725KN風荷載標準值Wk=0。7UzUsWo其中基本風壓Wo取0.45，風荷載高度變化系數Uz取1.25，風荷載體型系數Us取0。6Wk=0.7*0.415、5*1。250。6=0.236KN/m2考慮風荷載時，立桿的軸向壓力N=1。2NG+0。85*0。2361.4NQ=1。2*8。76+0.850。2361.44。725=17。327KN. 不考慮風荷載時，立桿的最大軸向壓力N=1.2NG+1。4NQ=1。28.76+1.4*4。725=17.125KN風荷載設計值產生的彎矩NW=0。851.4Wklah2/10=0。85*1。40.2361.51。81.8/10=0。137KN.m5、立桿的穩定計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算=N/AF其中N立桿的軸心壓力設計值，N=17125KNi-計算立桿的截面回轉半徑，i =1.58cmk計算長度附16、加系數取1.155u-計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。50lo計算長度,lo=1。1551。51.8=3。118mA-立桿凈截面面積,A=4.890mW-立桿凈截面模量，W=5。08cm3長細比為197軸心受壓立桿的穩定系數,查表得0.186鋼管立桿受壓強度設計值,=17125/（0.19*489）=184.318N/mm2f-鋼管立桿抗壓強度設計值為205N/mm2不考慮風壓時,立桿的穩定性計算f，滿足要求?？紤]風何載時,立桿的穩定性計算 =N/A+MW/WF其中MW立桿段由風荷載設計產生的彎矩，MW=0。137KN。m=16547/(0.19489)+137000/5080=2117、1。246N/mm2考慮風荷載時，單立桿的穩定性計算不滿足要求，所以一四層設雙立桿以滿足立桿穩定性的要求。6、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算 N1=N1W+NO其中 N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值（KN）為N1W=1.4*WKAW WK風荷載標準值，WK=0.236KN/m2 AW每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側是迎風面積，AW=3。6*3。0=10。80m2 No-連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（KN)，No=5。00經計算得到N1W=3。572KN，連墻件軸向力計算值N1=8.572KN連墻件軸向力設計值Nf=Af其中軸向受壓立桿的穩定系數為0.93經計算,得到Nf=93。484KNNfN1，連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用焊接形式與墻體連接，對焊縫強度計算公式如下： =N/lwtfc或ft其中N為連墻件的軸向拉力取8。572KN,Lw為連墻件的周長，取3。141648=150.8mmt為焊縫厚度為3.5mm ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取180N/mm=8572.1/(150。8*3。5）=16。24N/mm對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求。