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1、xx高速連接線改造K7+600互通立交工程K0+218.333跨線橋現澆箱梁滿堂支架施工方案 K0+218.333跨線橋現澆箱梁滿堂支架施工方案一、工程概況K0+218.333跨線橋：采用（20+31+31+20）=102m四跨一聯預應力混凝土連續箱梁，斷面按上、下行兩幅分離式獨立橋梁布置。橫橋向為單箱單室箱梁截面，單幅 箱梁頂板寬10m，箱梁底板寬4.4m，翼緣板寬度2.15m。箱梁高1.8m, 頂板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm，腹板支點加厚至65cm，梁端錨固區加厚至80cm。箱梁采用縱向預應力體系，真空壓漿工藝。橋墩采用花瓶式丫型墩，斷面為矩形，四角采用花瓣型倒角，前后立面2、均進行凹面處理。橋墩順橋向厚1.7m，橫橋向寬由根部的2m逐漸變寬至頂部的4m。橋墩采用單排樁基礎，每墩承臺下面設兩根直徑1.5m的樁，承臺為矩形，平面尺寸為5.5m2.7m（橫橋向縱橋向），承臺高1.5m。每橋臺承臺下面設4根直徑1.0m樁，每橋臺承臺有2個，并排間距為2m，每個承臺平面尺寸為2.0m4.5m（橫橋向縱橋向），承臺高1.5m，靠橋內側上方有一個0.6m0.9m的倒角。基樁均按嵌巖樁設計。二、材料選用和質量要求、本工程腳手架為連續箱梁承重用，選用普通鋼管腳手架，現澆梁外模采用12224418優質木膠板，翼板使用12224410優質竹膠板。、鋼管規格為483.5mm，鋼管須有產品3、合格證，應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793、低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091中的Q235A級普通鋼管要求，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700的規定。可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準可鍛鑄鐵件GB9440中KTH330-08及一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG270-500的規定。橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG230-450的規定。三、腳手架基礎處理腳手架搭設支架前，必須對既有地基進行處理，以滿足箱梁施工過程中承載力的要求。原4、地面必須保證排水暢通，不得積水。對于0#1#，3#-4#跨現澆箱梁，先將原地面整平壓實，對承載力不夠、發軟、起彈簧地段進行換填處理，斜坡位置采用20cm厚C15整體砼臺階，橋墩承臺基坑附近開挖過的地面，為了保證鋼管支架系統的安全，采用砂礫回填壓實,原地面整理好并經驗驗合格后，在其上澆筑20cm厚C15砼。K0+218.333跨線橋與衡陽大道重合處利用既有水泥路面不作處理。在地面硬化以后，應該加強箱梁施工場地內的排水工作，在場地兩側開挖3030cm排水溝，并設置引水槽，嚴禁在施工場地內形成積水，造成地基不均勻沉降，引起支架失穩，出現安全隱患和事故。四、現澆梁支架形式本工程現澆梁支架采用普通鋼管支5、架滿堂搭設，如下圖所示。 五、支架、模板分析5.1支架、模板方案現澆箱梁擬分兩次澆筑：第一次澆筑箱梁1.3m高（包括底板和腹板），第二次澆筑箱梁剩余部分。而第二次澆筑砼需等第一次砼有一定的強度后進行，因此驗算底模只需要驗算第一次澆筑1.3m高箱梁時的承載力。5.1.1模板箱梁底模、側模和內膜均采用18 mm的木膠板。木膠板容許應力0=15MPa,彈性模量E=6*103MPa。5.1.2縱橫向方木橫向方木均采用杉木，截面尺寸為8*8cm。截面參數和材料力學性能指標：W= bh2/6=80*802/6=0.853*105mm3I= bh3/12=80*803/12=3.41*106mm4縱向方木均6、采用杉木，截面尺寸為8*12cm。截面參數和材料力學性能指標：W= bh2/6=80*1202/6=1.92*105mm3I= bh3/12=80*1203/12=1.15*107mm4方木的力學性能指標按公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ025-86）中的A-2類木材取值，則：容重6KN/m3。容許彎應力 w=13.0MPa，容許剪應力=1.4MPa，彈性模量E=10*103MPa。縱橫向方木布置：橫向方木間距一般為30cm，在腹板和端中橫隔梁下為20cm；縱向方木間距按照縱向鋼管間距進行布設。5.1.3支架國標的普通鋼管支架為外直徑48mm，壁厚3.5mm， 材質為Q235鋼，軸向容許7、應力0=205MPa。考慮到目前市場上有大量壁厚不足3.5mm的鋼管，本項目支架按壁厚3mm，截面積A=4.24102mm2，慣性矩I=1.079105mm4，抵抗矩W=4.49103mm3，回轉半徑r=15.9mm計算,單位重0.033KN/M。鋼管支架立、橫桿布置：立桿橫向間距一般為80cm，在腹板、端、中橫隔梁下為40cm，縱向間距詳見下圖（箱梁橫斷面鋼管支架布置圖）。橫桿除頂、底部步距為60cm外，其余橫桿步距為170cm。支撐桿采用8cm8cm5mm鋼板做墊板，頂部采用頂托。每5m加設橫向和縱向剪刀撐。5.2支架計算5.2.1荷載分析支架鋼管自重，單位重0.038KN/M。鋼筋砼容重8、按26kN/m3計算則：腹板和端、中橫隔梁：261.8=46.8KPa箱梁底板厚度為20cm:26（0.20+0.25）=11.7KPa模板自重(含內模、側模及支架)以砼自重的10%計,則:腹板和端、中橫隔梁：46.80.1= 4.68KPa箱梁底板厚度為20cm:11.70.1=1.17KPa施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 2.5kPa傾倒混凝土時產生的沖擊荷載： 2.0kPa振搗混凝土產生的荷載: 2.0kPa荷載組合：計算強度:q=1.2(+)+1.4(+)計算剛度:q=1.2(+)5.2.2腹板和端、中橫隔梁下方支架驗算（1）、底模驗算底模采用18 mm的木膠板,直接擱置于間距L=9、20cm 的88cm橫向方木上，按連續梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2(46.8+4.68)+1.4（2.5+2.0+2.0）=70.87kN/m木膠板（18 mm）截面參數及材料力學性能指標:W= bh2/6=1000*182/6=5.4*104mm3I= bh3/12=1000*183/12=4.86*105mm4木膠板容許應力0=15MPa，彈性模量E=6*103MPa。承載力驗算：強度：Mmax =ql2/10 = 70.870.20.2/10=0.283KN.M max = Mmax/W = 0.283106/5.4104=5.25MPa0=15 MP10、a合格剛度：荷載: q=1.2(46.8+4.68)= 61.77kN/mf =ql4/150 EI= 61.772004/15061034.86105=0.23mmf0=200/400=0.50mmf f0 合格（2）、橫向方木驗算橫向方木擱置于間距40cm的縱向方木上,橫向方木規格為80 mm 80mm,橫向方木亦按連續梁考慮。荷載組合:q1 = 1.2(46.8+4.68)+1.4（2.5+2.0+2.0） 0.2= 14.2KN/M承載力計算:強度:Mmax =q1l2/10 = 14.20.42/10=0.227KN.m max = Mmax/W = 0.227106/0.853*111、05=2.66MPaw=13.0MPa合格剪應力=QSx/Ix=14.20.41031.5/8810-4=1.33MPa=1.4 MPa剛度:荷載: q=1.2（46.8+4.68）0.2= 12.35kN/mf =ql4/150 EI= 12.354004/150101033.41*106=0.07mmf0=400/400=1mmf f0 合格（3）縱向方木驗算縱向方木規格為1012cm，腹板和端、中橫隔梁下立桿橫向間距為40cm。縱向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為40cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=14.20.4=5.68kN按最大正應力布載模式計算：（如圖）12、支座反力 R5.682/2=5.68KN剪應力= QSx/Ix=5.681031.5/121210-4=0.59MPa=1.4 MPa最大跨中彎距 Mmax5.680.2-5.680.10.568KN.mmaxMmax /W0.568*106/1.92*1052.96MPaw=13.0 MPa 合格剛度：由于分兩次澆筑，因此只需驗算第一次澆筑時（只考慮高1.3m）的剛度要求。按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=14.2*0.4*4-1.4*（2.5+2.0+2.0）*0.4*0.2= 22.0kNfPl3/(48EI)22.0*1000*4003/(48*10*103*1.15*10713、)0.25mmf0400/4001mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向鋼管傳遞的集中力（均以跨度0.4米計算）：P1= (1.2*(46.8+4.68)+1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.4*0.4=11.34kN最高鋼管不超過7m，安全起見滿堂式碗扣支架按7米高計，其自重為：g=7*0.033=0.23 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=11.34+0.23=11.57 kN橫桿步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，故立桿計算長度為：l0= k1 k2(h+2a)= 1.1631.0114、41.9=2.24m。長細比=l0/i=2120/15.9=141查表知折減系數=0.34，則：強度驗算：N/A=11.571000/(4240.34)=80.3MPa =205MPa 合格（5）地基承載力計算因支架底部通過底托（底調鋼板為8cm8cm）坐在原有水泥砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承臺基坑和原有綠化帶范圍內嚴格按規范和標準分層夯填,頂部澆筑20cmC15砼,因此基底承載力至少可以達到15 MPa。因此max=N/A=11.57103/0.082=1.8MPa15 MPa 滿足要求。5.2.3箱梁底板下支架驗算（1）、底模驗算底模采用18 mm的木膠板,直接擱置于間距L=15、30cm的 8*8cm橫向方木上，按連續梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。荷載組合:q=1.2*(11.7+1.17)+1.4*（2.5+2.0+2.0）=24.54kN/m木膠板（18 mm）截面參數及材料力學性能指標:W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3承載力驗算:強度：Mmaxql2/1024.54*0.3*0.3/100.221KN*mmaxMmax /W0.221*106/3.75*1045.89MPa0=15 MPa 合格剛度：由于分兩次澆筑，因此只需驗算第一次澆筑時（只考慮底板）的剛16、度要求。荷載: q=1.2*(11.7+1.17)/0.45*0.2= 6.86kN/mfql4/(150EI)6.86*3004/(150*6*103*2.81*105)0.22mmf0300/4000.75mm 合格（2）、橫向方木驗算橫向方木擱置于間距93cm的縱向方木上,橫向方木規格為80 mm *80mm,橫向方木亦按連續梁考慮。荷載組合：q1=(1.2*(11.7+1.17)+1.4*(2.5+2.0+2.0)*0.3=7.36kN/m承載力計算：強度： Mmaxq1l2/107.36*0.932/100.637KN*mmaxMmax /W0.637*106/8.53*1047.517、MPaw=13.0 MPa 合格剪應力= QSx/Ix=7.360.931031.5/8810-4=1.6MPa=1.4 MPa不符合要求，因此需把橫向方木間距由30cm減為20cm。剪應力= QSx/Ix=（7.36/0.30.2）0.931031.5/8810-4=1.1MPa=1.4 MPa 滿足要求。剛度：由于分兩次澆筑，因此只需驗算第一次澆筑時（只考慮底板）的剛度要求。荷載:q=1.2*(11.7+1.17)/0.45*0.2 *0.3= 2.06kN/mfql4/(150EI)2.06*9304/(150*10*103*3.41*106)0.30mmf0900/4002.25mm 18、合格（3）縱向方木驗算縱向方木規格為8*12cm，立桿橫向間距為80cm。縱向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為80cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=7.36*0.93=6.84kN承載力計算：強度：按最大正應力布載模式計算：（如圖）支座反力 R(6.84*3)/2=10.3KN最大跨中彎距 Mmax10. 3*0.4-6.84*0.32.07KN.mmaxMmax /W2.07*106/1.92*10510.8MPaw=13.0 MPa 合格剪應力= QSx/Ix=10.31031.5/121210-4=1.07MPa=1.4 MPa剛度：由于分兩次澆筑，因此只需驗算19、第一次澆筑時（只考慮底板）的剛度要求。按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=6.84*4*0.93-1.4*（2.5+2.0+2.0）*0.3*0.93= 22.9kN/mfPl3/(48EI)（22.9*0.2/0.45）*1000*8003/(48*10*103*1.15*107)0.94mmf0800/4002.0mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度0.8米計算）：P1=(1.2*(11.7+1.17)+1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.8*0.93+0.09*0.8=18.33k20、N安全起見滿堂式碗扣支架按7米高計，其自重為：g=7*0.033=0.231 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=18.33+0.23=18.56 kN立桿穩定性：橫桿步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，故立桿計算長度為：l0= k1 k2(h+2a)= 1.1631.0141.9=2.24m。長細比=l0/i=2120/15.9=141查表知折減系數=0.34，則：強度驗算：N/A=18.561000/(4240.34)=128.7MPa =205MPa 合格（5）地基承載力不需再進行驗算。5.2.4翼緣板下支架驗算（由箱梁橫斷面鋼管支架布置圖可以看出靠近腹板的21、0.6米跨的鋼管支架是最不利部位，因此只需驗算這個部位即可）此部位雖有弧形，但是弧度不大，因此把此部位斷面按照梯形來進行計算。由CAD制圖可得梯形兩邊高度分別為94cm和180cm。砼容重：26（1.8+0.94）/2=35.6KPa模板自重(含內模、側模及支架)以砼自重的10%計,則:35.60.1=3.56 KPa荷載組合:q=1.2*(35.6+3.56)+1.4*（2.5+2.0+2.0）=56.1kN/m（1）、模板驗算翼緣模采用10 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=15cm的 8*8cm橫向方木上，按連續梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。竹膠板（10 mm）截面參數及材料22、力學性能指標:W=bh2/6=1000*102/6=1.67*104mm3I=bh3/12=1000*103/12=8.33*104mm3承載力驗算:強度：Mmaxql2/1056.1*0.2*0.2/100.224KN*mmaxMmax /W0.224*106/1.67*10413.4MPa0=15 MPa 合格剛度荷載: q=1.2*(35.6+3.56) *0.2= 9.40kN/mfql4/(150EI)9.40*2004/(150*6*103*8.33*104)0.20mmf0200/4000.5mm 合格（2）、橫向方木驗算橫向方木擱置于間距60cm的縱向方木上,橫向方木規格為8023、 mm *80mm,橫向方木亦按連續梁考慮。荷載組合：q1=(1.2*(35.6+3.56) +1.4*(2.5+2.0+2.0)*0.2=11.2kN/m承載力計算：強度： Mmaxq1l2/1011.2*0.62/100.404KN*mmaxMmax /W0.404*106/8.53*1044.7MPaw=13.0 MPa 合格剪應力= QSx/Ix=11.21030.61.5/8810-4=1.7MPa=1.4 MPa不符合要求，因此需把橫向方木間距由20cm減為15cm。剪應力= QSx/Ix=(11.2/0.20.15)1030.61.5/8810-4=1.2MPa=1.4 MPa 24、滿足要求。剛度：荷載: q=1.2*(35.6+3.56) *0.2*0.6 = 5.64kN/mfql4/(150EI)5.64*6004/(150*10*103*3.41*106)0.14mmf0600/4001. 5mm 合格（3）縱向方木驗算縱向方木規格為8*12cm，立桿橫向間距為80cm。縱向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為80cm。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=11.2*0.6=6.72kN承載力計算：強度：按最大正應力布載模式計算：（如圖）支座反力 R(6.72*4)/2=13.44KN最大跨中彎距 Mmax13. 44*0.4-6.72*0.42.6925、KN.mmaxMmax /W2.69*106/1.92*10512.9MPaw=13.0 MPa 合格剪應力= QSx/Ix=13.441031.5/121210-4=1.4MPa=1.4 MPa剛度：實際只需驗算第一次澆筑砼時的剛度即可。按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=6.72*4-1.4*（2.5+2.0+2.0）*0.2*0.6= 25.79kN/mfPl3/(48EI)（25.79*0.9/1.4）*1000*8003/(48*10*103*1.15*107)1.54mmf0800/4002.0mm 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內的荷載計算，忽26、略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度0.8米計算）：P1=(1.2*(35.6+3.56) +1.4*（2.5+2.0+2.0）)*0.6*0.8 +0.09*0.8=27.0kN安全起見滿堂式碗扣支架按7米高計，其自重為：g=7*0.033=0.23 KN單根立桿所承受的最大豎向力為：N=27.0+0.23=27.23 kN立桿穩定性：橫桿步距1.7m，按高支模查表得k1=1.163，k2=1.014，故立桿計算長度為：l0= k1 k2(h+2a)= 1.1631.0141.9=2.24m。長細比=l0/i=2120/15.9=141查表知折減系數=0.34，則：強度驗算：N27、/A=27.231000/(4240.34)=188.9MPa =205MPa 合格（5）地基承載力不需再進行驗算。5.2.5側模驗算側模采用18 mm的木膠板,橫向背帶采用間距0.2米的8*8cm方木,豎向帶采用間距0.6米的8*12cm方木。混凝土側壓力：PM=0.22t012v1/2式中：混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0新澆混凝土的初凝時間，可采用t0200/(T+15）,T為砼是溫度，取5.7；1外加劑影響修正系數取1.2；2砼坍落度影響修正系數取1.15；v混凝土澆注速度（m/h）,取0.4PM =0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2有28、效壓頭高度：h= PM /=27.36/25=1.09振搗砼對側面模板的壓力：4.0 KPa水平荷載：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m此水平力較腹板豎向力少得多，側模和縱橫向背帶以及斜撐鋼管均可以滿足要求不需再進行驗算。另外為防止立柱鋼管（彎壓構件）失穩，需用通向箱梁中心方向的斜鋼管（與多數立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載）與立柱鋼管連接平衡其反力，從而保證支架水平方向穩定。5.4剪刀撐按規范要求設置即可，不需驗算。剪刀撐按縱、橫向各5米設置一道，每道需連續布設。5.5預拱度設置主梁跨中預拱度值按設計要求留設1cm。 六、支架的預壓為保證箱梁砼結29、構的質量，鋼管腳手架支撐搭設完畢鋪設底模板后必須進行預壓處理，以消除支架、支撐方木和模板的非彈性變形和地基的壓縮沉降影響，同時取得支架彈性變形的實際數值，作為梁體立模的拋高預拱值數據設置的參考。在施工箱梁前需進行支架預壓和地基壓縮試驗。預壓方法依據箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋 (梁跨荷載統一考慮安全系數為1.2)，預壓時間視支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含測量誤差），一般梁跨預壓時間為三天。七、鋼管腳手架施工方案7.1測量放樣平面測量：首先在硬化地面測設出橋梁各跨的縱軸線和橋墩橫軸線，放出設計箱梁中心線。按支架平面布置圖及梁底標高測設支架高30、度，搭設支架，采用測設四角點標高，拉線法調節支架頂托。支架底模鋪設后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+支架的變位（前期施工誤差的調整量），來控制底模立模。底模標高和線形調整結束，經監理驗查合格后，立側模和翼板底模，測設翼板的平面位置和模底標高（底模立模標高計算及確定方式類同箱梁底板）。橋跨堆載預壓前，在橋跨底板上布置沉降觀測點，按每箱室測設三個橫斷面；沉降觀測點于底板同斷面按每2.0m間距布置、翼板底上共布置四點。在堆載預壓前測設斷面底模標高和支架底部標高，等載預壓的第一天進行兩次觀測，以后每天觀測一次，直至日沉降小于2mm為止，測定地基沉降和支架、模板變形31、，同時確定地基卸載后的回彈量。根據數據調整底模標高及支架高度。連續梁的線形以梁底標高為控制標準。7.2搭設順序及搭設方法1）在混凝土腳手架地基上彈線，按設計的構架尺寸定出腳手架立桿位置，并在需設立桿的位置放置8cm8cm5mm鋼板。2）本工程架體搭設隨主體墩身施工后進行，從橋墩（臺）一端開始搭設。立好立桿后，及時設置掃地桿和第一步大小橫桿，掃地桿距地面25厘米，腳手架未交圈前應隨搭設隨設置拋撐作臨時固定。3）架體與柱墩身拉結牢靠后，隨著架體升高，剪刀撐應同步設置。4）安全網在剪刀撐等設置完畢后設置。5）為了便于拆除橋臺與墩頂處的模板，可在支座安裝完成后，在支座四周鋪設一層泡沫塑料，頂面標高比支32、座上平面高出23mm。在拆除底模板時將墩頂處的泡沫塑料剔除，施工時嚴禁用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。7.3技術要求1)立桿升高采用對接扣件連接，相鄰立桿接頭應錯開布置在不同的步距內，與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一；2）在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜桿等用的直角扣件、旋轉扣件中心點的相互距離不宜大于15厘米；3）對接扣件的開口應朝上或朝內；4）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm；5）立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏；6）立桿的垂直偏差應不大于架高的1300；7）上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相連立桿的 距離不33、大于縱距的三分之一；8）大橫桿布置在立桿的里側，同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度1/250且不大于50mm。9）安全網應滿掛在外排桿件內側大橫桿下方，用26鐵絲把網眼與桿件綁牢。10）扣件安裝應符合下列規定：a、扣件規格必須與鋼管外徑相同；b、螺栓擰緊力矩不應小于50KN.M。11)主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。7.4腳手架使用規定1）嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行；2）嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；3）嚴禁攀援腳手架上下，發現異常情況時，架上人員應立即撤離；4）腳手架上垃圾應及時清除，以減輕自34、重。5）腳手架使用中應定期驗查下列項目：a扣件螺栓是否松動；b立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；c安全防護措施是否符合要求；d是否超載。7.5拆除規定1) 拆除順序：護欄腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿件；2）拆除前應先拆除腳手架上雜物及地面障礙物；3）拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業；4）拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；5）拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。7.6腳手架安全措施1）禁止任意改變構架結構及其尺寸；2）禁止架體傾斜或連接點松馳；3）禁止不按規定的程序和要求進行搭設和拆除作業；4）搭拆作業中應采取安全防護措施，設置防護和35、使用防護用品；5）禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載；6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設施也未相應加高；7）不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；8）不得在架上搬運重物；9）不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續施工；10）腳手架長期擱置以后未作驗查的情況下不得重新使用；11）在腳手架上進行電氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；12）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內；13）腳手架搭拆時應制止和杜絕違章指揮、違章作業；14）拆下的桿件以安全方式運下，集中堆碼整齊。7.7鋼管腳手架的36、防電、避雷措施1）鋼管腳手架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。2）鋼管腳手架應作接地處理，每隔25m左右設一接地極，接地極入土深度為22.5m。3）夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。7.8鋼管腳手架的維護與管理1）鋼管腳手使用完畢后要及時回收構件、零件，并分類堆放，堆放地點要求場地平坦，排水良好，下設支墊。宜堆放在室內，露天堆放應加以覆蓋。2）鋼管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防銹漆一度，內壁宜每24年涂刷防銹漆，每次涂刷兩道。3）扣件及螺栓應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。4）長鋼37、管搬運時應有防彎曲措施。5）建立健全管理制度，加強管理，按誰維護，誰管理的原則，減少丟失和損耗。6）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體驗，合格者方可持證上崗。7）搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 八、跨衡陽大道現澆箱梁支架預留門洞施工xx高速互通立交K0+218.333跨線橋現澆箱梁主線上跨衡陽大道。由于衡陽大道是衡陽連接常寧的一條交通要道，也是衡陽與xx高速主要連接公路，車流量大，因此在xx高速互通立交K0+218.333跨線橋現澆箱梁施工期間必需保證道路的安全暢通，我項目部計劃采取如此38、施工方案。根據現場實際情況及衡陽大道行車要求，在目前衡陽大道機動車雙向4車道的情況下在施工路段改成雙向2車道，在箱梁支架搭設時在上下行車道分別預留1個門洞，門洞凈寬5m，凈高不小于4.5m，施工時設立醒目標志，對過往車輛進行導流限速通行，門洞支墩根蒂根基接納C25砼條形根蒂根基，根蒂根基寬100cm，高80cm，長2200cm。門洞上搭設防護網，以防物體墜落傷人。8.1關于支架預留門洞結構驗算8.1.1 總體說明衡陽大道中部支撐采用500鋼管樁作立柱，上部用雙I40b工字鋼搭設平臺, 鋼管樁底部和頂部采用2cm鋼板連接，加強受力面積，再采用120mm槽鋼水平支撐和斜撐連接；縱向采用I40b工字39、鋼。通道預留凈寬5M,凈高不小于4.5M，以滿足車輛通行需要。箱梁底板處直接在上面縱向I40b工字鋼鋪設8cm8cm橫向方木；翼板處鋼管支架放在縱向I40b工字鋼上，縱向間距根據縱向I40b工字鋼設置，橫向間距為80cm，鋼管上放置8cm12cm縱向方木和8cm8cm橫向方木，最后鋪設模板（參照前面的鋼管支架系統）。現澆箱梁擬分兩次澆筑，第一次澆筑箱梁1.3m高（包括底板和腹板），第二次澆筑箱梁剩余部分，本次只驗算I40b工字鋼縱梁（長6.6m），I40b工字鋼下橫梁，500螺旋焊接鋼管樁。8.1.2 I40b工字鋼縱梁驗算 I40b工字鋼材質為Q235鋼，軸向容許應力0=205MPa。I4040、b工字鋼抗彎模量W=11393，單位重73.84/M，截面面積A=942。I40b工字鋼縱梁驗算分底板下縱梁、腹板下縱梁兩部分分別驗算：縱梁長細比=l0/hrx/ry=6000/36014.08/2.64=88.9查表得折減系數=0.651。8.1.2.1 底板下縱梁荷載：底板下縱梁間距80,底板加頂板混凝土厚45.1）梁體鋼筋混凝土自重=0.80.45269.36KN/M；2）模板、縱梁自重=9.360.05+0.7381.21KN/M；3) 施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 2.5kPa4) 振搗混凝土產生的荷載: 1.0kPa荷載組合：（1項+2項）1.2+（3項+4項）1.40.8（41、9.36+1.21）1.2+（2.5+1.0）1.40.8=16.6KN/m。 Mmax=qL2/8=16.662/8=74.7KNMMmax/W=74.7103/(113910-6)=65.6Mpa0=133.4 Mpa 滿足要求。剛度驗算：由于分兩次澆筑，所以只需驗算第一次澆筑1.3m高箱梁高度所產生的撓度。1）梁體鋼筋混凝土自重=0.80.2264.16KN/M；2）模板、縱梁自重=4.160.05+0.7380.95KN/M；q=（1項+2項）1.2=（4.16+0.95）1.2=6.13 KN/M；f5ql4/(384EIx)=56.1360004/(3842.11052.2781042、8)=6.8mm6000/400=15mm 滿足要求。8.1.2.2腹板下縱梁荷載腹板寬50，高180，荷載擬由2根I40b工字鋼承受：1）梁體鋼筋混凝土自重=1.80.52623.4KN/M；2）模板、縱梁自重=23.40.05+0.73822.65KN/M；3)施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 1.5kPa4)振搗混凝土產生的荷載: 2.0kPa荷載組合：（1項+2項）1.2+（3項+4項）1.40.5（23.4+2.65）1.2+（2.5+1.0）1.40.5=33.71KN/m。則每根I40b工字鋼承受：33.71216.8KN/m。 Mmax=qL2/8=16.862/8=75.843、KNMMmax/W=75.8103/(113910-6)=66.6Mpa0 =133.4Mpa滿足要求。剛度驗算：由于分兩次澆筑，所以只需驗算第一次澆筑1.3m高箱梁高度所產生的撓度。1）梁體鋼筋混凝土自重=1.30.52616.9KN/M；2）模板、縱梁自重=16.90.05+0.73822.32KN/M；q=（1項+2項）1.2=（16.9+2.32）1.2=23.1 KN/M；則每根I40b工字鋼承受：23.1211.5KN/m。f5ql4/(384EIx)=511.560004/(3842.11052.278108)=12.8mm6000/400=15mm 滿足要求。8.1.2.3翼板44、下縱梁荷載（只需驗算承載力最大的靠近腹板的一根）由CAD距離命令查詢距離可得此I40b縱梁受到砼自重的平均高度為1.2m。1）梁體鋼筋混凝土自重=0.9m/21.2m2614.04KN/M；2）模板、縱梁自重=14.040.05+0.7381.44KN/M；3)施工人員、施工料具堆放、運輸荷載:1.5kPa4)振搗混凝土產生的荷載: 2.0kPa荷載組合：（1項+2項）1.2+（3項+4項）1.40.9m/2（14.04+1.44）1.2+（2.5+1.0）1.40.9m/2=20.78KN/m。 Mmax=qL2/8=20.7862/8=93.5KNMMmax/W=93.5103/(113945、10-6)=82.1Mpa0=133.4 Mpa滿足要求。剛度驗算：由于分兩次澆筑，所以只需驗算第一次澆筑1.3m高箱梁高度所產生的撓度。由CAD面積命令查詢距離可得此時40b縱梁受到砼自重的面積為0.29m2。1）梁體鋼筋混凝土自重=0.29267.54KN/M；2）模板、縱梁自重=7.540.05+0.7381.11KN/M；q=（1項+2項）1.2=（7.54+1.11）1.2=10.4KN/M；f5ql4/(384EIx)=510.460004/(3842.11052.278108)=11.6mm6000/400=15mm8.1.3 雙I40b工字鋼下橫梁強度計算I40b工字鋼抗彎模量46、W=11393，單位重73.84/M。I40b工字鋼力學模型為連續梁。底板下跨徑3.9M下橫梁驗算其受彎應力：長細比=l0/hrx/ry=3900/36014.08/2.64=57.8查表得折減系數=0.831） 梁體鋼筋混凝土自重（腹板混凝土直接壓在鋼管樁上，對下橫梁不形成彎矩，可以不予考慮）：26（0.25+0.2）6.6=77.2KN/M；2） 模板、縱梁I40b工字鋼自重=77.20.05+0.73866.63.911.35KN/M；3） 施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 1.5kPa4） 振搗混凝土產生的荷載: 2.0kPa荷載組合：（1項+2項）1.2+（3項+4項）6.61.447、（77.2+11.35）1.2+（1.5+2.0）1.46.6=138.6KN/m。Mmax=qL2/10=138.63.92/10=210.8KNMMmax/W=210.8103/(113910-62)=92.5Mpa0 =170.2 Mpa 滿足強度要求。剛度驗算：由于分兩次澆筑，所以只需驗算第一次澆筑1.3m高箱梁高度所產生的撓度。此處只算底板厚時的剛度。由CAD面積命令查詢距離可得此時40b縱梁受到砼自重的面積為0.29m2。1）梁體鋼筋混凝土自重=260.26.6=34.3KN/M；2）模板、縱梁自重=34.30.05+0.7382.45KN/M；q=（1項+2項）1.2=（34.348、+2.45）1.2=43.7KN/M；f5ql4/(384EIx)=543.739004/(3842.11052.278108)=2.8mm3900/400=9.7mm 滿足要求。翼板下跨徑1.85M下橫梁驗算其受彎應力：長細比=l0/hrx/ry=1850/36014.08/2.64=27.3查表得折減系數=0.95） 梁體鋼筋混凝土自重（腹板混凝土直接壓在鋼管樁上，對下橫梁不形成彎矩，可以不予考慮）：26（0.42+1.4）/26.6=156.2KN/M；（為了簡化分別取0.42m和1.4m為受力高度）6）模板、縱梁I40b工字鋼自重=156.20.05+0.73846.61.8518.349、KN/M；7)施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 1.5kPa8)振搗混凝土產生的荷載: 2.0kPa荷載組合：（1項+2項）1.2+（3項+4項）6.61.4（156.2+18.3）1.2+（1.5+2.0）1.46.6=241.8KN/m。Mmax=qL2/10=241.81.852/10=82.8KNMMmax/W=82.8103/(113910-62)=36.3Mpa0 =184.5Mpa滿足強度要求。剪應力驗算：由以上I40b工字鋼縱梁驗算可以得知受剪最大的部位是翼板靠近腹板最近的一根縱梁。剪應力= QSx/Ix=20.786.6103671.2/2227814010-6=50.5M50、Pa=85MPa滿足要求。8.1.4 鋼管立柱強度及穩定性計算鋼管立柱擬采用50010鋼管，鋼管樁截面積A=153.93cm2,慣性半徑i=178.5。立柱高度按5.0M計。=L/i=5000/178.5=28.01取=0.900則鋼管樁最大承受能力為：205106153.9310-40.9002840.0KN中腹板下鋼管樁所承受荷載最大，其所承受的荷載為：1）梁體鋼筋混凝土自重（由CAD面積命令查詢可得梁體鋼筋混凝土斷面面積為2.1m26.6m226KN/m3=291.1KN；2）模板、縱梁自重=291.10.05+0.7386.68234.0 KN；3）施工人員及機具重量=1.5Kpa6.51、6m（4.4m2+0.93m）31.0KN；4）混凝土灌注振搗=2.0Kpa6.6m（4.4m2+0.93m）41.3KN；荷載組合： （1項+2項）1.2+（3項+4項）1.4（291.1+34.0）1.2+（31.0+41.3）1.4=491.3KN2840.0KN。結論：鋼管樁強度及穩定性滿足要求。8.2、施工段衡陽大道交通安全方案根據衡陽大道本段限速要求，在間隔施工地段1km、500m、200m、100m、50m處別離設置前方施工慢行、道路變窄、限速牌等各種標志標牌，在施工上下行方向50米范圍內設置限速5km/小時標牌。并在間隔施工支架前45米處用鋼管搭設限高、限寬支架，并注明限高、限52、寬，且在其上吊掛夜里施工頻閃燈、警示燈，在機動車進入門洞雙側設置長2米，寬1米，高0.8米的砼防撞墩，并在防撞墩上刷反光油漆。8.3、工期： 目前該跨已經完成承臺施工，計劃2010年12月20日開始施工，在三個月內完成該跨路段施工，完工后將支架拆除，恢復正常的道路。8.4、交通管理協調 (1)工程施工前一階段首先和交警協商并辦理相關手續，在相交路段組織社會車輛分流，將交通干擾減至最少，并采取經有關部門贊成的防護方案進行防護，確保施工順利開展。(2)在全般施工過程中設數名專職交通協管員共同交警指揮道路交通，維護好交通秩序。(3)施工區與非施工區之間使用鋼板隔離圍護并搭設防護網，夜里亮警示燈，防止車輛撞及圍護。特別在相交路段及夜里、雨天、能見度低的天氣須加強交通安全，在各圍護鋼管外則處掛紅色扭轉警示燈并派專人協助交警指揮交通。(5)在相交路段的橋梁上部施工時，門洞進出口的外側掛設安全網 ，以確保過往行人及車輛的安全通行。 在施工范圍設置的安全、減速警示標牌，施工時派專人實行24小時防護作業，直至工程全部完成。