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1、SP預應力混凝土空心板硬架支模施工方案一.編制依據1.1xx廣場工程施工組織總設計。 1.2 xx廣場工程施工圖紙。1.3SP預應力空心板（05SG408） 1.4建筑塔式起重機安全規程（GB5144-85）二、工程概況本工程總建筑面積為140059.3平方米，總高97.650米。主樓A座25層、B座21層，地下2層。裙房4層。本工程結構形式為鋼筋混凝土框筒結構.主樓部分,地下二層層高5.4米,地下一層4.9米;裙樓部分,地下二層層高4.5米,地下一層層高4.7米,地上1-4層層高5.4米,其中，地上14層樓板采用SP預應力混凝土空心板，只有與主樓連接等少數部位采用混凝土現澆板。工程總施工工期2、為710天。三、施工準備3.1.1 主要材料 常用SP預應力混凝土空心板的規格尺寸見表3.1.1常用SP板的規格尺寸 表3.1.1板型寬度（米）厚度(mm)砼保護層厚度(mm)SP20A84100.420020SP20A84100.620020SP20A84100.920020SP20A84101.220020SP20A85100.420020SP20A85100.620020SP20A85100.920020SP20A85101.220020SP20A86100.420020SP20A86100.620020SP20A86100.920020SP20A86101.220020SP20A8713、00.420020SP20A87100.620020SP20A87100.920020SP20A87101.2200203.1.2 SP預應力混凝土空心板構件的質量驗收標準見表6.1.2SP預應力混凝土空心板構件的質量驗收標準 表6.1.2序號驗收項目標準要求檢驗方法1標明生產單位、型號、日期和驗收標志。預埋件、插筋和預留洞符合要求標明、 符合要求觀察2外觀質量符合要求觀察3長度+10，-5用尺檢查4寬度、厚度5用尺檢查5側向彎曲L/750且20拉線用尺檢查6預埋件中心線位置10用尺檢查7螺栓位置5用尺檢查8螺栓外露長度+10，-5用尺檢查9預留孔中心線位置5用尺檢查10預留洞中心線位置15用4、尺檢查11主筋保護層厚度+5，-3用尺檢查12對角線差10用尺檢查13平整度5用2m靠尺和楔形塞尺檢查14翹曲L/750拉線用尺檢查3.2 主要施工機具主要施工機具見表3.2。 主要施工機具 表3.2 序號機具名稱型 號用 途1塔吊5313吊裝SP板2吊鉤24吊運SP板的吊具3橫吊梁（鐵扁擔） 輔助吊運SP板4卡環0.6吊運SP板的吊具5吊索吊運SP板的吊具6鋼絲繩22吊運SP板的吊繩7橇棍、滑車輔助SP板就位四、工藝原理及流程4.1工藝原理本工程SP板吊裝采取硬架支模方案，硬架支模即先支設模板，再安裝SP板，然后再澆筑框架梁（圈梁）混凝土的這一施工方法詳見圖4，使混凝土的施工由空中操作改為平5、面操作，增大了施工操作面，方便了混凝土的澆搗，保證了混凝土的澆注質量，并減少了安全事故發生的幾率。采用硬架支模方案，使混凝土拆模強度和吊裝強度也不再是影響后續工作的關鍵因素了，同時施工中也減少了預制板下水泥砂漿找平這一工序及相關的技術間歇時間，從而大大減少了每層結構的施工時間，加快了工程進度。提高了工效，增強了結構的整體性和施工質量，減少了安全隱患。4.2 工藝流程SP板支撐體系安裝自檢、互檢梁 底 模 安 裝檢查不合格合格 自檢記錄梁 鋼 筋 安 裝自檢、互檢不合格合格 填寫驗收記錄梁 側 模 安 裝不合格業主、監理檢查不合格合格 辦理驗收紀錄 自檢、互檢合格 自檢記錄合格SP板吊裝檢 查不6、合格合格合格 填寫驗收記錄板 縫 模 安 裝業主、監理檢查不合格合格 辦理驗收紀錄 不合格檢查不合格合格 自檢記錄合格混 凝 土 澆 筑不合格檢查驗收，進入下一循環圖4.2 SP板安裝硬架支模施工工藝流程五、施工方法 5.1 SP板安裝部位模板及鋼筋模板及鋼筋的安裝按照模板及鋼筋的施工要求和設計圖紙要求進行安裝。模板采用竹膠板（木模板）與方木體系模板，模板支撐體系采用鋼管扣件式腳手架支撐體系。模板與鋼筋的施工均要求符合有關施工質量驗收規范的要求。要求側模的上口必須水平、順直，且每道縱橫墻的水平偏差應在10mm以內；梁側模板的上口標高應低于SP板板底設計標高10mm；模板拼縫處與SP板接觸處應加7、密封條。5.2 SP板支撐體系安裝因本工程SP板跨度大（約9m）,SP板支撐體系采用雙排扣件腳手架支撐體系，支撐點設在板端700800mm處，在SP板支撐端搭雙排腳手架，梁底腳手架支設時，下墊50100方木，梁底加設頂撐，梁底及梁兩側立桿縱向間距400mm，上加可調頂絲，其上鋪雙鋼管，所有腳手架要加水平桿及掃地桿，掃地桿高度離地面200mm，梁底兩側板端腳手架支撐詳細尺寸參考附圖一、附圖二（下頁）。鋼管水平用可調頂絲調平、找直以保證安裝后的SP板底水平一致。為保證SP板支撐體系的穩定性，每3米立桿增加雙斜撐一道。SP板支撐體系與模板支撐體系用扣件腳手架連成整體，在轉角部位用斜拉撐加強加固。因S8、P板支撐體系與模板支撐體系立桿底部均為混凝土樓面，故不必墊墊木。SP板支撐體系必須有足夠的剛度、強度和穩定性，保證SP板安裝后不產生變形和位移。多層結構施工時，上層支柱必須對準下層支柱，同時支撐應設在肋板上，并鋪設墊板。5.3 SP板吊（安）裝(1) SP板在梁鋼筋、模板施工完成及SP板支撐體系調整好檢查合格后進行吊（安）裝，在SP板吊裝前應進行堵孔，采用C30細石混凝土錐形體進行堵孔，安裝前先在模板上口方木上排定出SP板的位置線及板縫線。同時要檢查SP板板孔的堵孔情況及外觀質量，檢查合格后方可使用到工程中。(2)吊裝大樓板：吊裝前，先進行試吊，檢查支撐體系的穩定性，然后進行正式吊裝。由于本工9、程施工首先查清大樓板洞口位置（包括暖衛電氣管線洞口）及大樓板方向標志，再對照結構圖按照設計要求為20cm厚的（SP板）結合整澆層及現澆板縫50mm的設置，查清每個房間大樓板所用型號是否正確，然后按照布板圖逐塊進行吊裝就位。安裝時，板端對準支撐緩緩下降，落穩后檢查板兩端的支承長度是否滿足要求，合格后再脫鉤吊裝下一塊。吊裝過程中隨時檢查支撐的穩定性，以免發生意外。(3)吊裝SP板時，可用鋼絲繩在距板兩端700800mm處將SP板兜住，但注意此吊裝點不能和支撐位置在同一位置。鋼絲繩直徑應根據吊裝噸位選擇，每次吊裝時應認真檢查鋼絲繩的完好情況，如破損嚴重必須更換后才能吊裝。吊裝時，鋼絲繩與板的夾角不得10、小于50，如此夾角無法滿足要求，應利用鐵扁擔輔助。(4)在塔吊起重覆蓋的盲區內，采用人工搬運安裝，即先用塔吊吊到離安裝部位最近位置，然后由工人搬運至安裝位置。 (5)調整板位置：吊裝脫鉤后，如大樓板兩端的支承長度不一致，必須調整其支承長度使其符合設計要求的規定。（6）管線通道預留：對于安裝通風設備或管線的需要，盡量直接通過板縫，而不在板上直接留置洞口以減少開洞對結構受力的影響。5.4混凝土澆筑混凝土采用商品混凝土，柱、梁、現澆板砼一次澆筑完成。5.5 SP板間灌縫SP板板縫一般為30mm，板縫模板采用鐵絲吊鋼管的方法，在鋼管與SP板接觸面粘密封條，板縫灌漿后在強度達到條件時，將鋼管拆除。板間灌11、縫一般為隔層施工，即為保證灌縫質量及樓板的整體性、穩定性，當完成本層SP板吊裝、柱、梁、現澆混凝土板澆筑完畢后，待混凝土凝固時間達到7天后，再對SP板進行灌縫，為控制板縫開裂和保證相鄰板底平整度，在澆筑時采取了以下措施：（1） 灌縫應采用強度不小于C20的細石混凝土或強度不小于20N/mm2的水泥砂漿。（2） 細石混凝土應有良好的和易性，以保證板間的鍵槽澆灌密實。（3） 灌縫前應采取措施（加臨時支撐或在相鄰板間加夾具等）保證相鄰板底平整。（4） 縫用混凝土的水灰比宜盡可能小。（5） 在灌逢混凝土中添加適量的微膨脹劑。（6） 灌縫時的操作要點：a、施工時要求布料均勻，施工荷載不得超過2.5KN/12、m2；b、可靠的支模或吊模； c、灌縫前應仔細清縫；d、板縫應充分濕潤；e、仔細振搗或用厚鋼板砸實板縫混凝土；f、澆水覆蓋養護；g、按規定時限拆模；h、防止施工荷載的破壞。（7） 在灌縫用的細石混凝土強度小于10N/mm2時，板面上不得進行任何施工工作。六、質量控制6.1 執行標準本工法必須參考執行的標準有：6.1.1 建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-2001。6.1.2 混凝土結構工程施工及驗收規范 GB 50204-20026.1.3 SP預應力空心板 技術手冊99ZG408（附冊一）6.2 質量檢驗本工法施工工序的相關檢查項目允許偏差和檢驗方法見表7.2。 相關檢查項目允13、許偏差和檢驗方法 表7.2序號檢驗項目質量標準檢驗方法1梁板模板安裝軸線位置5用尺檢查2底模上表面標高5用水準儀測量3截面內部尺寸+4，-5用尺檢查4相鄰兩板表面高低差2用2m靠尺和楔形塞尺檢查5表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺檢查6梁鋼筋安裝鋼筋骨架長10用尺檢查7鋼筋骨架寬5用尺檢查8受力鋼筋間距10用尺檢查9受力鋼筋排距5用尺檢查10受力鋼筋保護層5用尺檢查11SP板安裝相鄰板下表面平整度（抹灰）5用2m靠尺和楔形塞尺檢查12相鄰板下表面平整度（不抹灰）3用2m靠尺和楔形塞尺檢查63質量關鍵要求6.3.1 每批進場的SP板質量必須符合相關質量規范的要求。堆放SP板的場地必須平整堅實，第一14、塊下面要放置通長墊木，每層之間放置短墊木。墊木要上下對齊對正，墊平墊實，不得有脫空現象。每垛堆放層數不宜超過10層，總高度不宜超過2.0m，墊木應放在距板端200300mm處，并做到上下對齊，墊平墊實，不得有一角脫空的現象。堆放、起吊、運輸過程中不得將板翻身側放。SP板在運輸車上墊木位置和規格同上述堆放要求，不得任意在樓板上鑿洞。6.3.2 SP板支撐體系與模板支撐體系必須連成一個整體，有足夠的剛度、強度和穩定性，保證SP板安裝后不產生變形和位移，所有立（支）柱下必須鋪設墊板。當大跨度板支承在鋼筋混凝土挑檐上時，應特別注意鋼筋混凝土挑檐的承載能力，檢查其受剪情況，防止發生剪切破壞現象；如不滿足15、要求時，建議適當加大鋼筋混凝土挑檐的厚度和配筋。6.3.3 樓板安裝前，樓板必須有構件出廠合格證，構件的混凝土強度必須符合設計要求和施工規范的規定，同時對大樓板的外觀質量也必須進行檢查，凡不符合質量要求的不得使用，特別是大樓板板面有裂縫損壞的，不得將其使用到工程中。6.3.4 澆筑混凝土時，要特別注意在混凝土終凝前對混凝土面進行23次抹壓，以防止混凝土出現微縮裂縫。6.3.5 防止板兩端支承長度不等，造成一端支承長度太小，吊裝時應認真調整板的位置，使板兩端的支承長度保證一致。七、勞動組織本工法所需配備的工種、人數見表8.1 配備的工種、人數 見表8.1序號工 種數量備注1起重工（吊車）4持證上16、崗2起重工信號工6持證上崗3塔 吊 司 機4持證上崗4塔 吊 信號工6持證上崗5鋼 筋 工306木 工407砼 工158普 工16八、 安全措施8.1 施工現場及樓層的進出口、升降口、樓梯口、電梯井口、預留洞口及陽臺外側邊、框架樓層周邊、屋面臨邊、樓梯和走道兩側邊、吊料平臺兩側邊等危險處應有防護設施和明顯的安全標志，夜間靠人行道的洞口，應有紅燈警示。8.2 重物起吊時，起重臂下不得有人停留或行走；起重臂、物件必須與架空電線保持安全距離；起吊必須堅持“十不吊”的安全操作規定，不準冒險作業和強行操作；物件起吊時，禁止在物件上站人或進行加工；起重物下方，人員不得停留和通行8.3 機動車輛司機等特種作17、業人員和指揮員，必須經過專門培訓部門培訓考試合格后持證上崗。8.4 施工人員必須正確佩帶安全帽，正確使用安全繩，否則，不得進入施工現場。8.5 正確使用勞動保護用品，嚴禁酒后操作，以確保安全生產。8.6 機械、電氣設備操作人員嚴格按規程操作，非專業操作人員嚴禁接觸機械、電氣設備。8.7 經常檢查機械運轉情況和各保險設施的狀況，發現隱患，立即整改，嚴禁帶病運轉、危及安全生產。九、環境措施9.1 SP板進場后，按照生產進度計劃，采取隨運隨安裝，盡量不在施工現場堆放板材，若因現場施工需要進行材料堆放時，必須在指定的位置按每垛堆放層數不宜超過10層，總高度不宜超過2.0m的要求整齊堆放。9.2 SP板18、吊裝盡量安排在白天進行，避免了晚間吊裝的噪音污染。9.3 SP板施工過程中產生的廢木方、廢板等垃圾集中回收，交與供應商再生產利用或送垃圾場進行處理。十、梁模板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。 10.19、1、參數信息.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.75混凝土板厚度(mm):0.40；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：5.20；梁兩側立柱間距(m):2.10；承重架支設:多根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；立桿橫向間距或排距Lb(m):2.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(k20、N/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板參數梁底模板支21、撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；10.2、梁模板荷載標準值計算.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 22、- 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。10.3、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗23、算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.24、40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.660N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ .撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.000.5025、 = 9.00N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！10.4、梁側模板內外楞的計算.內楞計算內楞(木或鋼)直接26、承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.3027、0/1=6.59kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.65105/8.33104 = 1.976 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.976 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.30/1= 5.40 28、N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 4.17106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.004.17106) = 0.055 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.055mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 29、83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 外楞計算簡圖.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/1=3.29kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: =30、 1.73105/8.33104 = 2.075 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =2.075N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17.000N/mm2，滿足要求！.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 4.17106mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.70103300.003/(10031、10000.004.17106) = 0.020mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm；外楞的最大撓度計算值 =0.020mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！10.5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許32、拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！10.6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 400.0018.0018.00/6 = 2.16104mm3； I 33、= 400.0018.0018.0018.00/12 = 1.94105mm4； .抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.400.750.90=8.26kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN34、/m；q = q1 + q2 + q3=8.26+0.15+1.01=9.42kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.109.4210.1672； =0.026106/2.16104=1.212N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.212 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.40= 7.79N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =1635、6.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.790166.74/(1009500.01.94105)=0.022mm；面板的最大撓度計算值: =0.022mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，滿足要求！10.7、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算：36、(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.7500.400=7.650 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.400(20.750+0.500)/ 0.500=0.560 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.5000.400=0.900 kN；.方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.27.650+1.20.560=9.852 kN/m；集中荷載 P = 1.40.900=1.260 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木37、傳遞集中力即支座力分別為：N1=0.557 kN；N2=2.435 kN；N3=2.624 kN；N4=0.557 kN；方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.624/0.400=6.559 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.16.5590.4000.400= 0.105 kN.m；最大38、應力 = M / W = 0.105106/83333.3 = 1.259 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.259 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.66.5590.400 = 1.574 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =1.571962.50/(416.6750.00) = 0.15 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.639、00 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.148 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.600 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.6775.466400.0004 /(10010000.000416.667104)=0.023mm； 方木的最大允許撓度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.023 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.600 mm，滿足要求！.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.40、m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.038 kN；最大彎矩 Mmax=0.057 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.079 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.057106/5080.0=11.131 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 11.131 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!10.8、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。10.9、扣件抗滑移的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系41、數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=0.04 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10.10、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.038 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1605.200=0.996 kN42、； N =0.038+0.996=1.034 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規43、范表，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1034.211/(0.207489.000) = 10.217 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 10.217 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 -44、 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.004 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.500+0.1002) = 1.992 m； Lo/i = 1991.836 / 15.800 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1034.211/(0.417489.000) = 5.072 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 5.072 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 245、05.00 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全10.11、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支46、架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；47、b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。