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1、鋼管腳手架工程安全專項施工方案一、編制依據本腳手架安全專項施工方案主要參考以下規范和標準：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ130-20XX）中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范 （GB50017-20XX） 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范 （GB50009-20XX） 中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范 （GB50010-20XX） 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范 （GB50007-20XX） 中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99） 中國建筑工業出版社；一、 工程概況工程名稱: 建設單位：施工單位：監理單位： 結構類型： 框剪建筑面積：22、00000建筑層數：17 、18 、24層本工程位于本工程標準層層高均為2.8m室內外高差為0.45m； 總高度77M二、搭設方法根據該工程建筑造型特點，腳手架為落地架和懸挑架。1至5層搭設落地式腳手架，6層以上為懸挑架搭設高度為20米，共12步架。三、施工準備1、單位工程負責人應按“建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）”和方案中有關腳手架的要求向搭設專業操作人員及使用人員進行技術交底。2、對搭設腳手架所用鋼管，扣件，腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。3、施工單位應做好外架基礎的處理工作。四、材料的選用與材質的要求1、鋼管腳手架鋼管選用現行國家標準直縫電焊鋼管3、(GB/T13793)中規定的3號普通鋼管,其質量符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700)中Q235-A級鋼規定.腳手架鋼管尺寸選用483.5鋼管, 但考慮到市場材料供應與鋼管的銹蝕程度，計算時可按483.0，以確保安全。表面銹蝕深度0.5mm;鋼管彎曲變形0.5mm;立桿長度在34m時鋼管變曲彎形12mm,在4m6.5時鋼管彎曲變形20mm;用作水平,斜桿的鋼管彎形30mm.鋼管兩端面切斜偏差在1.7mm范圍內,鋼管上嚴禁打孔。2、扣件扣件采用可鍛鑄鐵制作,其材質符合國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規定,使用前應進行質量檢查,有裂縫,變形的嚴禁使用,并做力矩實驗,螺檢擰緊扭力矩4、達65N.m時,不得發生損壞。3、連墻件、密目網、木鋪板連墻件的材質亦應符合現行標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。外架采用草綠色阻燃密目網全封閉圍護，密目網規格ML-1.86m, 網目密度為2000目/1002。(密目網要有合格證、沖擊報告，符合標準才能使用)。腳手板采用木板。五、腳手架的構造要求1、外架立桿橫向間距0.8m，步距1.8m，縱距1.5m，內立桿距墻面距離為0.25m。懸挑架立桿下用14#工字鋼設置，確保其足夠的長度、剛度、強度和穩定性。2、腳手架搭設流程為：熟悉方案和圖紙放線以便確定懸挑桿件U型環定位予埋懸挑桿件定位桿件與U型環的固定（每個U型環用木楔三5、方穩牢，嚴禁焊接）立桿定位轉角處擺橫向槽鋼擺入縱向掃地桿逐根樹立桿（隨即與縱向掃地桿扣緊）安放橫向掃地桿（與立桿或縱向掃地桿扣緊）安裝第一步縱向水平桿和橫向水平桿安裝第二步縱向水平桿和橫向水平桿加設臨時拋撐（上端與第二步縱向水平桿扣緊，在設置二道連墻桿后可拆除）安裝第三、四步縱向和橫向水平桿；設置連墻桿安裝橫向斜撐、增設卸荷鋼絲繩接立桿加設剪刀撐鋪腳手板安裝護身欄桿掛設安全網。外架四周從一步架起等距設置雙道欄桿至頂層。3、縱橫向掃地桿腳手架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上不大于20處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同6、一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差應不大于100。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于50。4、縱、橫向水平桿縱向水平桿的構造要求：A、 縱向水平桿在立桿內側，其長度不小于3跨；B、 縱向水平桿接長采用對接扣件連接，也可采用搭接，對接、搭接應符合下列規定：1)縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于50，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。2水平桿到轉角處可用搭接，搭接長度不應小于100，外伸部位一樣長，內部搭接用3個旋轉扣件等距離設置，扣件端部蓋板與7、鋼管末端保留10。橫向水平桿的構造要求：A、每個主接點處都必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接，并嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于15。5、立桿A、立桿上的對接扣件應交錯布置。錯開距離：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于50。各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；B、立桿在平屋面時應超過檐口高度150。C、立桿搭設到分段處或頂步可采用搭接，收尾一樣齊，搭接長度不應小于100，內部搭接用3個旋轉扣件等距離設置，扣件端部蓋板與鋼管末端保留10；其余部位立桿一律必須采用對接。6、連墻件的設置本工程腳手架與建筑物采用剛8、性連接方式，具體做法：用長40左右鋼管預埋在結構混凝土梁內，預埋長度為20cm，外側保留20，然后再用鋼管和扣件與架體連接，并兩跨逐層設置，如遇剪力墻，盡量避開在剪力墻設置連墻件，如避不開可用6.0的PC管預埋在板墻處，PC管兩側孔處必須封實，等模板拆除后用鋼管、扣件連接。連墻件布置應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于30，且外架應采用剛性連墻件與建筑物連結。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。每搭設一步腳手架后，應按規范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度,確保連墻件拉接的可靠性。7、剪刀撐設置：A、本工程外架剪刀撐采取連續式設置。剪刀撐角度在45度69、0度之間。B、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于100，應采用3個扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端的邊緣距離不應小于10，并應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。C、外架開口處必須由底部至頂部連續設置橫向斜支撐。8、竹笆片的鋪設：竹笆片按照隔步滿鋪，竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，相交處擠嚴，四個角應用16#的鍍鋅鐵絲綁扎在縱向水平桿上。9、平網設置方法：當建筑施工到一定高度采用懸挑腳手架時，在每個懸挑梁處沿建筑物四周設置一道安全平網，作為防護措施，從而加強高層建筑物懸挑腳手架以上墜落物的緩沖防護。 張設水平網外水平桿比內水平高約50cm，水平桿用搭10、接，不應少于3個轉扣，每3m設置一道斜桿，斜桿的夾角應在45度以下，斜桿和水平桿都必須要用6m的。每個筋繩必須與內外水平桿栓牢，兩網相交時也要栓牢，上面再設置一層密目網，密目網與水平網要固定在安全網上，在水平網上的雜物要及時清理。10、“臨邊”、“洞口”防護要求：1）臨邊高處作業：施工中工程周邊暫無腳手架，且作業高度超過3.2m時，在工程樓層邊除設置防護欄桿外，還必須按合肥市安全站行業規定，在建筑物外圍架設臨時安全網。2）樓梯口和梯段邊防護：樓梯口必須安裝臨時防護欄桿，防護欄桿應由上下兩道橫桿及欄桿柱組成，上桿離地高度為1.2m下桿離地0.6橫桿長度2m必須加設欄桿柱，并且整體構造成經受任何方11、向的1kn外力，防護欄桿必須自上而下用安全網封閉，或在欄桿下面固定高度不低于0.18m的檔腳板或0.4m的檔腳竹笆，樓梯邊必須順樓梯坡度設置雙道防護欄桿，欄桿構件間距也平欄桿相同，欄桿柱應固定牢靠，不得晃動。3）安全通道防護棚長度為6m左右（具體尺寸以現場為準），采用鋼管扣件落地式防護棚；棚內通道高度為3m，兩側立桿跨度為1.5m，下設掃地桿，中有欄桿；棚的兩側應有剪刀撐，迎面有橫向八字斜撐；棚頂部分上下兩層，每層間隔0.6m，上下層鋪竹笆，并需固定扎牢；棚頂四側欄桿垂直面全部安裝防護竹笆；防護棚要求堅固適用，同時附落半徑范圍內的所有固定作業區和經常過往人員的道路，均應設置安全防護棚。4）門洞12、口處理：在臨時落地架底部開門時，腳手架必須按國標JGJ130-20XX、J84-20XX規范中的6.51B型方法處理。 在門洞兩側的立桿應為雙立桿，副立桿長度不應小于6m，門洞上的立桿間距應1.5m。 由門洞上的中部位置，腳手架內、外立面，分別向下兩側打八字撐； 在腳手架外側門洞部位搭設長、寬不小于門洞寬度，長度不小于3個人員進出入防護棚，并顯示標志。 門洞上被打斷的立桿在主節點處大橫桿的上方，應增加防滑扣件。5）預留洞口： 板與墻洞口立面門或平板面均應刷黃黑相間的警示色，并張貼安全警示標志；施工通道附近的各類洞口與坑、槽等處，除設置防護措施與安全標志外，夜間均應設置警示燈。 樓板、屋面和平臺13、等平面上短邊尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必須用堅實的蓋板覆蓋，蓋板須能保持四周擱置均衡，并有固定其位置的措施。 樓板面等處邊長大于250mm的洞口，應用貫穿于混磷土板內的直徑不小于6mm的鋼筋（或樓板分布筋）形成防護網，網格間擱不的大于200mm，并在其上方滿鋪竹笆或腳手板；邊長在1500mm以上的洞口，四周還必須設防護欄桿。垃圾井道和煙道、管道井等，在砌筑或安裝前應嚴格按照預留洞口作防護，施工時需要切斷鋼筋防護時，應設明顯標志。 墻面等處的豎向洞口，凡是落地的洞口應加裝開關式、工具式或固定的安全門，門扇網格的橫向間距不大于150mm，也可采用防護欄桿，下設檔腳板。 下沿至樓板或底14、面低于800mm的窗臺等豎向洞口，如側邊落差大于2m時，應加設1.2m高的臨時固定欄桿或其它措施防止意外墜落。11、電梯井部位防護：1） 在電梯井口設置符合國家標準的安全警示標志，2） 電梯井口應用固定柵門、應做到定型化、工具化，其高度在1.5m至1.8m范圍內，并刷黃黑相間的警示色。3） 電梯井口宜在每層用貫穿于砼板內的直徑不小于6mm鋼筋形成防護網，網格間距不得大于200mm，并在其上面滿鋪竹笆。12、空調板處理：盡量避免在空調板內設置立桿，避免不掉應采取預留空洞形式，使架體內立桿離墻20cm，避免出現單立桿現象。13、防電避雷措施: 避雷針用12的鋼筋制作，設置于建筑四角的立桿上，高度不15、小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接能形成避雷網絡，接地線應于建筑結構連接，防雷接地裝置完成后，要用電阻表測定，要求防雷裝置的沖擊接電電阻不得大于30。在施工期間遇有雷雨時，腳手架上的操作人員需離開腳手架。六、外架基礎的處理考慮到鋼管外腳手架的牢固、安全、穩定性，基礎回填土采用機械分層回填碾壓平整、密實（人工輔助夯實），底部應澆筑C20砼墊層10cm厚以上，建筑物的基礎周圍自然地面及護坡均便道澆筑C20素砼10，向外有不小于1：0.05的排水坡度，四周設15cm15cm寬排水溝，在四角有60cm60cm100cm的積水坑，備好排水機械做到有組織排水（基礎處理相關回填資料須施工單位提前提供給架16、業公司以備檢查驗收）。七、腳手架的及各項安全穩定性設計計算懸挑式腳手架搭設方法及各項安全穩定性設計計算1、懸挑方法及要求：A、懸挑梁采用14#工字鋼。工字鋼類型為4.5m。工字鋼外挑出建筑物1.2m，錨固端長3.3m；B、U型環制作與設置：U型環采用16的鋼筋加工制作，U型環內徑寬度為100，高度為300（見附圖）。U型環必須在鋼筋底板筋下, U型環的兩角加橫向直筋,增加抗拉力.安裝工字鋼與U型環錨卡間隙處用木楔塞緊,再用鐵釘固定。每個懸挑梁部位分別設置三道U型環，第一道U型環預埋在結構梁邊, 并用木楔加固在工字鋼的兩側,防止工字鋼側偏；第三道U型環設置在工字鋼的末端20,第二道U型環在第三道17、環的前80. 第二、第三道環用木楔加固在工字鋼的上側與預埋卡的間隙處,主要增加工字鋼的抗壓力.預埋時三環要設置在一直線上,便與工字鋼穿行。C、作為安全儲備，懸挑端用12的鋼絲繩拉吊于上層樓面梁內進行斜拉卸荷，對于轉角處懸挑端分別用兩根12的鋼絲繩拉吊于上層樓面梁內進行斜拉卸荷，內立桿處工字鋼底部鋼絲繩作為支撐，外立桿處工字鋼底部鋼絲繩作為卸荷(見示意圖)。樓面梁內預埋圓鋼16的吊環，每個鋼絲繩的繩頭不少于3個卡扣卡緊，每個卡扣間隔15cm,尾部卡扣離繩頭預留15cm.卡蓋朝主繩安裝，并用葫蘆收緊。對于大拐角處錨固端卡環相對集中。D、在懸挑工字鋼上搭設腳手架，其立桿必須放置在14#工字鋼上,立桿18、橫距0.8m，縱距1.5m，步距1.8m。外伸懸挑梁長度與固定梁長度之比應達到1:2左右，對于轉角部位外伸懸挑梁長度與固定梁長度之比可達到1:1.5，并采用雙道鋼絲繩作為加固措施(具體見示意圖)。E、轉角部位橫向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上方設置縱向工字鋼聯梁與橫向挑梁焊接接牢固，用于固定懸挑架體的內外立桿。F、懸挑梁上的鋼管固定方法：在懸挑鋼梁上的鋼管根據腳手架立桿布置的寬度在工字鋼梁上口焊20鋼筋柱10cm高,立桿套上鋼筋柱,搭設腳手架。G、懸挑層與建筑間的內封閉措施：在懸挑樓層與挑梁間的間隙必須用木板嚴實進行防護，不允許有一點漏洞，且用釘子加以固定，并且經常檢查。2、懸挑架計算19、：（懸挑水平鋼梁采用14#工字鋼，懸挑高度為20m）普通型鋼懸挑腳手架計算書工程； 工程建設地點:；屬于框剪結構； 地上24層； 地下1層；建筑高度：77m；標準層層高：2.8m ；總建筑面積：200000平方米；總工期：700天。本工程由開發有限公司投資建設，設計，地質勘察，監理，組織施工；擔任項目經理，擔任技術負責人。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)、建筑結構荷載規范(GB 50009-20XX)、鋼結構設計規范(GB 50017-20XX)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ820、0-91) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 21 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處，查荷載規21、范基本風壓為0.550kN/m2，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度 3.3 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C322、5；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.05 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN23、/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.080.1361.52+0.100.7471.52 =0.192 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= -0.100.1361.52-0.1170.7471.52 =-0.227 kN.m；選擇支座彎矩和跨中24、彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.192106,0.227106)/4490=50.557 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 50.557 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.53315004/(1002.06105107800)25、 = 1.379 mm；大橫桿的最大撓度 1.379 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-20XX第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷載的設計值: P=126、.2(0.05+0.12)+1.4 0.8 = 1.324 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1.3240.8/3 = 0.353 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.356106/4490=79.342 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =79.342 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設27、計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = 969.95800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800) = 0.794 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+028、.794 = 0.802 mm；小橫桿的最大撓度為 0.802 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值29、: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.2=1.972 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8021.00 = 3.204kN；30、(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+0.2)/2 = 0.945 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.521 = 0.157 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.756 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 31、20.81.52/2 = 2.4 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5511.128 = 0.434 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.756+ 1.42.4= 9.067 kN；考慮風荷載時,32、立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.756+ 0.851.42.4= 8.563 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4341.5 1.82/10 = 0.251 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 9.067 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.33、3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9067/(0.188424)=113.75 N/mm2；立桿穩定性計算 = 113.75 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N =34、 8.563 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8563.26/(0.188424)+251161.495/35、4490 = 163.365 N/mm2；立桿穩定性計算 = 163.365 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.434 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 6.566 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + 36、N0= 11.566 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 250/15.9的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 11.566 Ru11.451KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=11.451kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式37、為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(114514/3.14250) 1/2 =18mm；十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.158 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=158.1974/(3.142502)1/2 =1.419 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面38、，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.158kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 158.197/(3.142201.57)=1.604mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.158kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 8.081kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=8.08 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!