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1、腳手架、卸料平臺施工方案本工程架體采用雙排懸吊式鋼管扣件式腳手架1、腳手架的立桿下設工字鋼焊接10cm直徑不小于18的螺紋鋼筋。2、立桿：立桿接頭采用對接，且要求接頭交錯布置，二個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，且在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距主節點距離不大于步距的1/3。3、縱向水平桿：采用對接扣件連接，接頭交錯布置，相鄰接頭水平距離應大于500mm，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設在同步或跨內。縱向水平在每一層的水平偏差不大于一皮磚的厚度，外側伸出架體長度為100mm。6、橫向水平桿：第一主節點處須設置一根橫向水平桿，水平桿向墻側伸長200mm，外側伸出長度100mm，每2、二步三跨應有一根小橫桿抱住主體結構柱。7、操作層腳手板：采用竹串片腳手板，鋪設時應滿鋪穩。腳手板對接鋪設時，接頭處設兩根橫向水平桿。且每塊腳手板下不少于3根橫向水平桿。操作層必須有180mm 高擋板（擋板用黑黃漆做出標識）1.2m防護欄桿。8、封底板的設置：在架體底部的型鋼上和內外立桿之間設縱向水平桿，縱向水平桿每跨之間設兩根小橫桿（設于縱向平桿下方），使其連接成一個整體，最后用雙層15mm厚竹膠板滿鋪嚴實，外側緊靠外立桿內側，同時在外立桿外側設高度為180mm擋板，擋板用黑黃漆做出標識。9、剪刀撐：應設剪刀撐與橫向斜撐，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，斜桿與地面的傾角應小于60，在外側立面整個長3、度和高度上連續設置剪刀撐；斜桿的接長宜采用搭接，斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不宜大于150mm。橫向斜撐除拐角處，中間每隔6跨設置一道，且在同一節間，由底層至頂層呈之字連續布置。卸料平臺搭設安全可靠。在外架內（樓層上）伸出3米長，寬2.4米的卸料平臺，卸料平臺用18#工字鋼和3mm厚的鋼板制成，兩邊用鋼絲繩拉牢。掛上限重牌，嚴禁超負荷使用。外側邊采用兩道防護欄桿，高度為50cm和110cm，在欄桿處掛設拉串安全網圍護。當本工程的外腳手架高于操作面時，內設操作平臺，架子內檔與方體結構空隙用安全網間隔封嚴。本工程腳手架外側均滿掛密目網，作4、業層內側增加一層鋼板網，主體施工時，采用型鋼懸挑架，并設立安全防護棚。懸挑腳手架計算書一、基本參數：立桿縱距 la = 1.4 m立桿橫距 lb = 1.2 m腳手架形式 雙排架腳手架的步距 h = 1.5 m腳手架搭設高度 H = 15 m小橫桿間距 a = 0.7 m連墻件布置形式 二步三跨懸挑梁采用 18號熱軋工字鋼 槽口側向 放置每根立桿下都有懸挑梁懸挑長度 l=1.4 m梁上支點距集中力作用點距離 c=0.2 m支桿(吊繩)墻上支點距挑梁的垂直距離 L2=2.5 m懸挑梁固支點支座類型 固接墻固支點連接方式 焊接懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw=100 mm采用鋼管支撐二、小橫桿的5、計算1、小橫桿荷載計算腳手板的荷載標準值q1=0.350.7=0.24 kN/m活荷載標準值q2=30.7=2.1（kN/m）2、強度計算(1)、最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：其中：l 小橫桿計算跨度 l=1.2 mq1 腳手板的荷載標準值 q1 = 0.24 kN/mq2 活荷載標準值 q2 = 2.1 kN/m經計算得到：M=(1.20.24+1.42.1)1.228=0.58 kN.m(2)、截面應力計算公式如下：其中 W 鋼管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3M 最大彎矩 M = 0.58 kN.m經計算得到:=0.581000000(5.081000)1146、.17 N/mm2小橫桿強度計算值不大于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2，故滿足要求3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度,計算公式如下：其中: l 小橫桿計算跨度 l = 1.2 mI 截面慣性矩 I = 12.19 cm4E 彈性摸量 E = 206000 N/mm2q1 腳手板的荷載標準值 q1 = 0.24 kN/mq2 活荷載標準值 q2 = 2.1 kN/m經計算得到：最大撓度V=5(0.24+2.1)(1.21000) 4(38420600012.1910000)=2.52 mm最大撓度計算值不大于l/150=8mm,并且小于10mm,故滿足要求三、大橫桿的計7、算:1、荷載值計算小橫桿的自重標準值:P1=0.041.2=0.05 kN腳手板的荷載標準值:P2=0.351.20.7=0.29 kN腳手板的荷載標準值:P=0.05+0.29=0.34 kN活荷載標準值:Q=31.20.7=2.52 kN2、強度計算(1)、最大彎矩計算公式如下:其中: l 立桿的縱距 l = 1.4mP 靜荷載標準值 P = 0.34 kNQ 活荷載標準值 Q = 2.52 kN經計算得到最大彎矩 M=0.175(1.20.34+1.42.52)1.4=0.96 kN.m(2)、截面應力計算公式如下：其中 W 鋼管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3M 最大彎矩 M = 8、0.96 kN.m經計算得到:=0.961000000(5.081000)188.98 N/mm2大橫桿強度計算值不大于鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2，故滿足要求3、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：其中: l 立桿的縱距 l = 1.4 mI 截面慣性矩 I = 12.19 cm4E 彈性摸量 E = 206000 N/mm2P 靜荷載標準值 P = 0.34 kNQ 活荷載標準值Q = 2.52 kN經計算最大撓度V=1.146(0.34+2.52(1.41000)3(10020600012.1910000)=9、3.58 mm最大撓度計算值不大于l/150=9.33mm,并且小于10mm,故滿足要求四、扣件的抗滑承載力計算:橫桿的自重標準值 P1 = 0.04(1.2 +1.4) =0.1kN腳手板的荷載標準值 P2 = 0.351.41.22 =0.29kN活荷載標準值 Q = 31.41.22 =2.52kN荷載的計算值 R = 1.2(0.1+0.29)+1.42.52 =4kN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:其中: Rc 扣件抗滑承載力設計值 Rc=12kNR 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=4kN扣件的抗滑承載力不大于單扣件抗滑承載力設計值8kN,10、滿足要求!五、腳手架計算：1、荷載計算:立桿承受的結構自重標準值 NG1=0.1315=1.95 kN腳手板的自重標準值NG2=0.3531.4(1.2+0)=0.88 kN欄桿與擋腳板自重標準值 NG3=0.141.432=0.29 kN吊掛的安全設施荷載：NG4 = 0.0051.415 = 0.1 kN靜荷載標準值 NG=1.95+0.88+0.29+0.1=3.22 kN活荷載標準值NQ=311.41.22=2.52 kN風荷載標準值Wk=0.71.251.560.25=0.34 kN/m2不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N=1.23.22+1.42.52=7.39 kN考慮風荷11、載時,立桿的軸向壓力設計值 N=1.23.22+0.851.42.52=6.86 kN風荷載標準值產生的立桿段彎矩：Mwk=0.341.41.5210=0.11 kN.m風荷載設計值產生的立桿段彎矩：Mw=0.851.40.11=0.13 kN.m構配件自重標準值產生的軸向力：NG2k=0.88+0.29+0.1=1.27 kN2、立桿的穩定性計算:(1)、立桿的長細比計算:其中 l 立桿的計算長度 l = 1.1551.551.5=2.69 mI 立桿的回轉半徑 I = 1.58 cm經過計算,立桿的長細比 =2.691001.58=171(2)、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性12、計算公式其中：A 立桿凈截面面積；取A=4.89 cm2N 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值；取N=7.39 kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 的結果查表得到=0.243不考慮風荷載時立桿的穩定性=7.391000(0.243(4.89100)=62.19 N/mm2考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中：A 立桿凈截面面積；取A=4.89 cm2W 立桿凈截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值；取N=6.86 kNMw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；取Mw=0.13 kN.m 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 的結果查表得到=0.2413、3考慮風荷載時立桿的穩定性=6.861000(0.243(4.89100)+(0.131000000)(5.081000)=83.32 N/mm2不考慮風荷載時,立桿穩定性不大于205N/mm2,滿足要求考慮風荷載時,立桿穩定性不大于205N/mm2,滿足要求3、最大搭設高度的計算不組合風荷載最大搭設高度：組合風荷載最大搭設高度：其中：A 立桿凈截面面積 A = 4.89 cm2W 鋼管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3f 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2gk 每米立桿承受的結構自重標準值 gk=0.13 kN/mNQK 活荷載標準值 NQK=2.52 kNMwk 計算立桿段14、由風荷載標準值產生的彎矩 Mwk=0.11 kN.mNG2K 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K=1.27 kN 軸心受壓桿件穩定系數 = 0.243經計算，不組合風荷載最大搭設高度 Hs=(0.243(4.89100)2051000)-(1.21.27+1.42.52)(1.20.13)=123.77 m組合風荷載最大搭設高度 Hs=(0.243(4.89100)2051000)-(1.21.27+0.851.4(2.52+0.110.243(4.895.08100)(1.20.13)=107.53 m最大搭設高度應該取上式中的較小值 Hs=107.53m由于搭設高度Hs大于等于26m,15、所以按下式調整:經計算得到腳手架高度限值為 H=97.09m調整后的高度不宜超過50m,故:腳手架最大高度應為50m六、連墻件的計算:(1)、風荷載產生的連墻件軸向力設計值按照下式計算：其中：wk 風荷載基本風壓值，wk=0.34 kN/m2Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積；Aw=12.6 m2經計算得到：風荷載產生的連墻件軸向力設計值 Nlw=1.40.3412.6=6 kN(2)、連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：其中 No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力；取No=5 kNNlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 Nlw=6 kN經計算得到：連墻件軸向力計算值Nl16、=6+5=11 kN(3)、連墻件軸向力設計值其中： 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 查表得到=1A 立桿凈截面面積 A = 4.89 cm2f 鋼管的強度設計值 f = 205 N/mm2經過計算得到Nf=1(4.89100)2051000=100.24 kN長細比 計算:其中: l 計算長度 l = 0 mI 鋼管回轉半徑 I = 1.58 cm經過計算,立桿的長細比 =01001.58=0計算結果:連墻件軸向力計算值不大于連墻件的軸向力設計值；滿足要求連墻件軸向力計算值不大于扣件抗滑承載力 12 kN,滿足要求七、聯梁計算:無聯梁八、懸挑梁受力計算:1、懸挑梁所受集中荷載計算其中 P 17、腳手架立桿傳遞的集中荷載 P=7.39 kN經過計算: F = 7.39 kN2、挑梁最大彎矩其中: F 懸挑梁受的集中荷載 F=7.39 kNlb 腳手架橫距 lb=1.2 mc 梁上支點距外排架的距離 c=0.2 mq 懸挑梁自重標準值 q=0.142 kN/ml 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l=1.4 m經過計算: M = (2-30.21.4+31.221.427.390.22+0.1421.429128 = 0.02 kN.m M支 = (-30.2(1-0.21.4)7.392-0.1421.429128 = -0.04 kN.m懸挑梁最大彎矩M取較大值,故 M = -1.9218、 kN.m3、支撐點的最大支座力其中: F 懸挑梁受的集中荷載 F=7.39 kNc 梁上支點距外排架的距離 c=0.2 mb 腳手架內排架距墻距離 b=0 mq 懸挑梁自重標準值 q=0.142 kN/ml 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l=1.4 m經過計算: Rp=7.39(2-30.21.4+3021.42)2+0.1421.438=5.88 kN4、固支點的最大支座力其中: F 懸挑梁受的集中荷載 F=7.39 kNc 梁上支點距外排架的距離 c=0.2 mb 腳手架內排架距墻距離 b=0 mq 懸挑梁自重標準值 q=0.142 kN/ml 懸挑梁梁上支撐點距墻固支點距離 l=1.19、4 m經過計算: RO=7.39(2+30.21.4-3021.42)2+0.1421.458=9.1 kN5、支桿的軸向力計算其中: Rp 支撐點的最大支座力 Rp = 5.88 kN 支桿(拉繩)與懸挑梁夾角 = 60.75 度經過計算: T = 5.88sin(60.75) = 6.74 kN6、懸挑梁軸向力計算其中: Rp 支撐點的最大支座力 Rp = 5.88 kN 支桿(拉繩)與懸挑梁夾角 = 60.75 度經過計算: N = 5.88tg(60.75) = 3.29 kN九、懸挑梁撓度計算:懸挑梁有支撐或拉繩時,不用計算懸挑梁的撓度.十、懸挑梁強度計算1、懸挑梁型鋼截面應力計算其20、中: A 截面面積 A = 30.756 cm2W 截面抵抗矩 W = 185 cm3M 挑梁最大彎矩 M = -1.92 kN.mN 懸挑梁所受軸向力 N = 3.29 kN經過計算: = 10000001.92(1.051000185)+10003.29(10030.756) = 10.95 N/mm2型鋼截面應力不大于鋼材強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求十一、懸挑梁整體穩定性計算其中: W 截面抵抗矩 W = 185 cm3M 挑梁最大彎矩 M =-1.92 kN.mb 型鋼整體穩定系數型 b = 0.93經過計算: = 1.921000000(1850.931000) = 121、1.16 N/mm2懸挑梁整體穩定性不大于鋼材強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求十二、懸挑梁與建筑物連接的焊縫計算1、焊縫的正應力其中: t 焊縫厚度 t = 9.5 mmlw 懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw = 100 mmN 懸挑梁所受軸向力 N = 3.29 kN經過計算 : = 3.291000(100-29.5)9.5) = 4.28 N/mm2焊縫的正應力不大于焊縫抗壓強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求2、焊縫的剪應力其中: t 焊縫厚度 t = 9.5 mmlw 懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw = 100 mmN 固支點的最大支座力 N = 9.1 kN經22、過計算 : = 9.11000(100-29.5)9.5) = 11.83 N/mm2焊縫的剪應力不大于焊縫抗剪強度設計值 120 N/mm2,故滿足要求3、焊縫的折算應力其中: 焊縫的正應力 = 4.28 N/mm2 焊縫的剪應力 = 11.83 N/mm2經過計算: f = sqrt(4.282+311.832) =20.93 N/mm2焊縫的折算應力不大于焊縫折算應力設計值 1601.1=176 N/mm2,故滿足要求十三、支撐桿計算1、支桿長細比計算 = l/i = 2.872.66 = 108 支桿的穩定系數 根據 支桿長細比 查表取: 0.532、支桿的穩定性計算其中: N 支桿軸23、向力 N = 6.74 kNA 支桿凈截面面積 A = 11.78 cm2 支桿的穩定系數 = 0.53經過計算: = (6.741000)(0.5311.78100) = 10.8 N/mm2支桿的穩定性不大于支桿抗壓強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求3、對接焊縫強度計算其中: N 挑梁支點最大支座力 N = 5.88 kNlw 焊縫長度,取支撐鋼管周長 lw = 251.33 mmt 焊縫厚度,取支撐鋼管壁厚 t = 5 mm經過計算: = 5.881000(251.335) = 4.68 N/mm2對接焊縫強度不大于焊縫抗壓強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求懸挑卸料平臺計24、算書一、基本參數平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度 L = 3 m懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度) B = 2.4 m主梁采用 18號 熱軋工字鋼 槽口側向次梁間距 a = 0.5 m次梁采用 12.6號 熱軋槽鋼 槽口側向支撐形式 吊繩支撐外側支撐點距墻固支點距離 L1 = 2.8 m支桿(吊繩)墻上支點距挑梁的垂直距離 L2 = 3 m墻支點連接方式 固接支點與墻體連接方式 焊接懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw = 100 mm懸挑梁與建筑物連接的焊腳尺寸 取型鋼翼緣厚度 t = 10.7 mm鋼絲繩破斷拉力 Fg = 218 kN鋼絲繩之間荷載不均勻系數 = 0.85吊環的中心圓半徑 R0 =25、30 mm吊環截面圓的直徑 d = 22 mm欄桿,擋板類別 木腳手板擋板材料堆放荷載 Pmax = 4 kN二、次梁計算次梁按照受均布荷載的簡支梁計算1、荷載計算腳手板的自重荷載 Q1 = 0.350.5 = 0.18 kN/m次梁自重荷載 Q2 = 0.121 kN/m活荷載 Q3 = 30.5 = 1.5 kN/m施工均布荷載 q = 1.2(0.18+0.121)+1.41.5 = 2.46 kN/m2、抗彎強度計算(1) 最大彎矩其中：q 施工均布荷載 q=2.46 kN/mP 材料堆放荷載 P = 4 kNl 懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度) l = 2.4 m計算得到: M = 2.26、462.428+42.44 = 4.17 kN.m(2) 抗彎強度其中: W 截面抵抗矩 W = 62.1 cm3 截面塑性發展系數 = 1.05M 最大彎矩 M = 4.17 kN.m經過計算: = (4.171000000)(1.0562.11000) = 63.95 N/mm2抗彎強度設計值 f = 205 N/mm2抗彎強度不大于鋼材抗壓強度設計值，滿足要求3、整體穩定性計算其中: W 截面抵抗矩 W = 62.1 cm3M 最大彎矩 M = 4.17 kN.mb 整體穩定系數 b = 0.84經過計算: = 4.171000000(0.8462.11000) = 79.94 N/mm27、2抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2整體穩定性不大于鋼材抗壓強度設計值，滿足要求三、主梁計算1、荷載計算腳手板的自重荷載 Q1 = 0.352.4 = 0.42 kN/m次梁自重荷載 Q2 = 0.1212.47(32) = 0.34 kN/m活荷載 Q3 = 2.43 = 3.6 kN/m欄桿自重荷載：Q4 = 0.14 kN/m主梁自重荷載：Q5 = 0.237 kN/m施工均布荷載 q = 1.2(0.42+0.34+0.14+0.237)+1.43.6 = 6.4 kN/m2、內力計算卸料平臺的主梁按照均布荷載和集中荷載作用下的連續梁計算(1) 挑梁支點最大支座力其中: l 支28、撐點距墻固支點距離 l = 2.8 mq 施工均布荷載 q = 6.4 kN/mP 材料堆放荷載 P = 4 kNa 懸挑梁支點外部懸挑長度 a = 0.2 m經過計算: R1 = 6.42.8(3+80.22.8+60.222.82)8+4(2+30.22.8)2 = 12.5 kN(2) 挑梁墻支點最大支座力其中: l 支撐點距墻固支點距離 l = 2.8 mq 施工均布荷載 q = 6.4 kN/mP 材料堆放荷載 P = 4 kNa 懸挑梁支點外部懸挑長度 a = 0.2 m經過計算: R2 = 6.42.8(5-60.222.82)8-40.22.8 = 10.85 kN(3) 挑梁29、最大彎矩其中: l 支撐點距墻固支點距離 l = 2.8 mq 施工均布荷載 q = 6.4 kN/mP 材料堆放荷載 P = 4 kNb 集中荷載距墻固支點的距離 b = 2.8 ma 懸挑梁支點外部懸挑長度 a = 0.2 mM1 = -6.40.222-40.2 = -0.93 kN.mM2 = -6.42.82(1-20.222.82)8+40.22=0.37 kN.mM3 = -6.42.82(1-20.222.82)8+4(2.8-2.8)2.822.822(3-2.82.8) kN取 M = 6.21 kN.m(4) 懸挑梁軸向力其中: 支桿(拉繩)與懸挑梁的角度 = 46.9730、度R1 挑梁支點最大支座力 R1 = 12.5 kN經過計算: N = 12.5tg(46.97) = 11.67 kN(5) 支桿軸向力(拉繩拉力)其中: 支桿(拉繩)與懸挑梁的角度 = 46.97度R1 挑梁支點最大支座力 R1 = 12.5 kN經過計算: N = 12.5sin(46.97) = 17.1 kN3、抗彎強度計算其中： 截面塑性發展系數； = 1.2W 截面抵抗矩 W = 185 cm3A 挑梁截面面積 A = 30.756 cm2M 挑梁最大彎矩 M = 6.21 kN.mN 懸挑梁軸向力 N = 11.67 kN= (6.211000000)(1.21851000)+31、(11.671000)(30.756100) =31.77 N/mm2抗彎強度不大于鋼材抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求4、整體穩定性計算其中: W 截面抵抗矩 W = 185 cm3M 最大彎矩 M = 6.21 kN.mb 整體穩定系數 b = 0.89經過計算: = 6.211000000(0.891851000) = 37.72 N/mm2整體穩定性不大于鋼材抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求四、懸挑梁與建筑物連接焊縫計算1、焊縫的正應力計算其中: t 焊縫厚度 取型鋼翼緣厚度 t = 7 mmlw 懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw = 100 mmN 懸挑梁所32、受軸向力 N = 11.67 kN經過計算: = 11.67(100-27)7)1000 = 19.39 N/mm2焊縫的正應力不大于焊縫抗壓強度設計值 205 N/mm2,故滿足要求2、焊縫的剪應力其中: t 型鋼翼緣厚度 取型鋼翼緣厚度 t =7 mmlw 懸挑梁與建筑物連接的焊縫長度 lw= 86 mmN 挑梁墻支點的最大支座力 N = 10.85 kN經過計算: = 10.85(867)1000 = 18.02 N/mm2焊縫的剪應力不大于焊縫抗剪強度設計值 120 N/mm2,故滿足要求3、焊縫的折算應力其中: 焊縫的正應力 = 19.39 N/mm2 焊縫的剪應力 = 18.02 33、N/mm2經過計算: f = sqrt(19.392+318.022) = 36.74 N/mm2焊縫的折算應力不大于焊縫折算應力設計值 160 1.1=176 N/mm2,故滿足要求五、拉繩計算1、鋼絲繩容許拉力計算其中: Fg 鋼絲繩破斷拉力 Fg = 218 kN 鋼絲繩之間荷載不均勻系數 = 0.85K 鋼絲繩使用安全系數 K = 10經過計算: Fg = 2180.8510 = 18.53 kN鋼絲繩容許拉力鋼絲繩所受的最大拉力不大于鋼絲繩的容許拉力,滿足要求2、圓形吊環計算其中: R0 吊環的中心圓半徑 R0 = 30 mmd 圓環截面圓的直徑 d = 22 mmP 作用于圓環上的荷截 P =17.1 kN經過計算: 0 = 3.2417.1100030223 = 156.1 N/mm2