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1、模板工程施工方案 一、工程規模及概況： 1、本工程為產業園專家公寓二期5#住宅樓、5#商鋪、物業用房，建設地點位于。5#住宅樓地上十一層，局部十二層；5#商鋪及物業用房為地上二層；耐火等級二級，5#住宅樓為鋼筋混凝框架-剪力墻結構，5#商鋪及物業用房為框架結構。2、5#住宅樓建筑面積6177.35 m2，建筑高度為33.05米；5#商鋪建筑面積1248.57m2，建筑高度為750米；物業用房建筑面積588.88m2，建筑高度為615米.3、本建筑5#住宅樓為鋼筋混凝框架-剪力墻結構，5#商鋪及物業用房為框架結構。基礎形式為人工挖孔灌注樁基礎。結構設計使用年限為50年；屋面防水等級為一級，結構安2、全等級為二級，抗震設防烈度為七度，5#住宅樓剪力墻抗震等級二級，框架抗震等級為三級。二、構件設計概況 1：墻厚：一層至十一層：200,300 2: 框架梁：一層至十一層 ：300*600，250*500 3：跨度：4.2M,3.6M，4.8M 4：板厚：100，1205：層高：一層3.6M，二至十一層 2.9 M，物業用房共兩層，層高3.0M6：柱：600*600,400*400 三、編制依據（一）中科院白銀高技術產業園專家公寓二期5#住宅樓、5#商鋪、物業用房施工圖。（二）甘肅第六建筑工程股份有限公司發布的IS09001:20XX質量管理體系程序手冊及質量手冊。（三）甘肅第六建筑工程股份有限3、公司發布的職業安全健康與環境管理體系的管理手冊及程序手冊。（四）根據建筑施工安全檢查標準（JGJ59-20XX）、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)、模板工程施工工藝規程（Q/JZ03-20XX）等（五）我司現有機械設備、技術裝備、人力、材料供應情況及同類工程施工經驗。 四、模板方案總體設計（一）模板配制參數選型1、該工程模板體系分為：剪力墻采用150厚木膠合板模板；梁、板梯采用120厚竹膠合板清水模板；電梯井采用竹膠合板筒模；各種預留孔洞、孔全部采用定型竹膠模板。（二） 支撐系統設計本工程梁板支撐體系采用扣件式48鋼管滿堂腳手架 、 50100方木做龍骨。剪力墻模板采用高強204、穿墻螺栓對拉加固，并采用步步緊替代局部鋼管，以保證模板支撐穩定確保幾何形狀和強度、剛度及穩定性。3、本工程摸板安裝組合及加固嚴格按照模板施工方案及木工翻樣所配的模板組合安裝圖進行施工。（三）支撐系統構造1，墻： 短肢剪力墻支撐體系短肢剪力墻板采用15mm竹木膠合板，248鋼管作橫楞，50100mm的方木作豎楞（方木均經拋光找平），間距200mm，16600對拉螺栓與直角扣件配合夾固，在短頭薄弱處采用雙扣件緊固。相交處的螺栓靠墻的距離為150mm。在其中下部各加一排48鋼管斜撐加固，間距600 mm斜支撐，交錯布置。計算豎向龍骨間距300（實取200） 橫向龍骨間距600（雙鋼管）2、梁頂板支撐5、系統為鋼管支撐體系 。梁底模、梁側模均采用12厚竹木膠板，側模、底模用50100間距200方木做通長背楞，50100方木做梁底排木。梁底支撐水平桿600（最大），對于跨度4m梁，按全跨長度的2進行梁底膜起拱，起拱從支模開始進行（通過底拖調整底模各部位標高），而后將側模和底模連長整體。距梁端500處，在梁模上留設清掃口，待雜物清理干凈后，將其堵嚴。3. 樓板模板用12厚竹膠板，此楞用50100方木，間距 ：150、180厚板為250（支撐系統立桿縱距900mm，橫距900mm，步距1500mm）， 110,100厚板間距400（支撐系統立桿縱距1200mm，橫距900mm，步距1500mm）。46、：樓梯模板為竹木膠合板。踏步側板兩端釘在梯段側板內釘在反三角木上，踏步板龍骨采用50厚方木，制作時在樓梯側板內劃出踏步形狀與尺寸，并在踏步高度線一側留出踏步側板厚度定上木檔。詳見下圖：（四）模板工程施工注意事項及準備工作1、注意事項（1）模板支撐必須穩固，確保幾何形狀和強度、剛度及穩定性。拼縫須嚴密，保證砼振搗時不出現漏漿現象。（2）施工過程中，隨時復核軸線位置、幾何尺寸及標高等，施工完后必須再次全面復核。（3）模板施工時必須注意預埋件及預留洞不得遺漏且安裝牢固，位置準確，有防止位移變形的可靠措施。（4）安裝模板時應輕拿輕放，不得碰壞已安裝的模板，以防模板變形。（5）拆模時不得硬撬，以免損傷砼7、表面，拆下的模板均應清理修整，并涂刷脫模劑。（6）任何一個部位的模板和支撐拆除必須經現場施工技術人員同意后，方可拆除，嚴禁私自拆除及支撐。2、施工準備工作（1）技術準備：熟悉圖紙，掌握各構件幾何尺寸、標高及位置，以及預埋件、預留洞位置，嚴格按模板施工方案及模板的組合拼裝圖進行施工；模板施工前施工技術人員及時對施工人員及操作班組進行全方位的技術交底。（2）設備料的準備：及時提供材料計劃，材料人員嚴格按照材料計劃所要求的設備料數量、規格、型號、進場時間及時組織進場設備料，以滿足施工進度要求。（3）施工機械器具準備：除配備大型木工施工機械，施工操作人員應備齊必要的小型手持工具。（4）構配件的準備：對8、拉桿件及鐵件的加工，必須根據加工圖紙進行加工，嚴格控制對拉桿件及預埋鐵件的幾何尺寸及焊接質量。五、模板工程施工程序及施工工藝（一）、施工程序1、進行定位放線：根據施工圖紙、變更及圖紙會審紀要，對所施工部位的構件進行測量、定位；經復核無誤后方可安裝模板。彈線時需彈出墻軸線及1m線，以確保模板支設的標高、位置準確性。2、進行鋼筋隱驗手續：做好“三檢”工作，上道工序完工后必須經自檢、交接和專職質量員驗收合格后，報監理工程師驗收后方可安裝模板。3、預埋件、予埋套管、電管必須經隱蔽驗收、技術復核驗收合格后，方可進行模板的施工工程，以保證預埋件、套管等位置準確，符合設計要求。 （二）施工工藝1、剪力墻模板9、（1）、工藝流程準備工作掛外架子安內橫墻模板安內縱墻模板安外墻內側模板合模前鋼筋隱檢安外墻外側模板預檢。（2）、施工要點：a、按標高及位置線安裝洞口模，固定預埋木磚，特別是中筒區預留的消防箱、通風口，電梯按鈕及指示燈預留的洞口標高和位置必須根據其尺寸有可靠的定位措施。b、模板與砼的接觸面必須清理干凈，均勻涂刷隔離劑，不得漏刷和沾污鋼筋。c、根據已彈好的墻身線、門窗洞口位置線及標高線，按先橫墻后縱墻的順序安裝大模板，調整模板的地腳螺栓和斜桿螺栓，使模板的垂直度，水平度、標高符合設計要求。d、先安裝外墻內側模板，按樓板上的位置線將大模板就位找正，然后安裝門窗洞口模板，模板的組裝以及與大模板的固定必10、須牢固。e、將鋼筋、水電等預埋管件進行隱檢后安裝外墻外側模，模板放在金屬三角平臺架，就位后穿螺栓緊固校正，模板接縫處應嚴密，接縫寬度小于1.5mm，確保縫隙不漏漿，基礎模板穿墻螺用止水螺桿。f、以同條件養護試塊抗壓強度為準，待全現澆外墻砼強度在7.5Mpa，內墻砼強度在4Mpa時才準拆模，拆除大模板順序與安裝模板順序相反，內墻先拆縱墻模板，后拆橫墻模板，外墻先拆外側模板，再拆內側模板，拆模時保證不晃動砼墻體。（3）、質量標準a、模板及其支架必須經設計計算具有足夠的強度、剛度、穩定性。其支架的支承部分應有足夠的支撐面積。b、大模板的下口及大模板與角模接縫處要嚴密，不得漏漿，模板接縫處接縫的最大寬11、度不超過規定，模板與砼的接觸面應清理干凈，隔離劑涂刷均勻。c、允許偏差項目見下表現澆剪力墻結構大模板允許偏差項次項 目允許偏差(mm)檢 驗 方 法1墻、軸線位移3尺量檢查2標高5用水準儀或拉線和尺量檢查3墻截面尺寸2尺量檢查4每層垂直度3用2m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度2用2m靠尺和楔形塞尺檢查7預埋管、預留孔中心線位移3拉線和尺量檢查8預留洞中心線位移10拉線及尺量檢查2、梁板模板、樓梯模板（1）、工藝流程搭設支架橫縱木楞調整檔板下皮標高及起拱鋪設竹膠板檢查模板上皮標高平整度用膠帶紙粘貼模板縫。（2）、施工要點鋪設無框竹膠合板：鋪設時，盡量整張使用，先從墻12、模、梁模或柱模邊開始鋪設，然后向跨中鋪，最后對于不夠整塊板模數和窄條縫，按實際尺寸裁模或采用拼縫模，鋪設時確保板之間 ，板與墻或梁柱模間接縫小于1.5mm，并在拼縫處用膠帶紙粘貼支架搭設時，先在支柱下腳鋪設通長腳手板，且確保樓層間的上下支座在一條直線上，支架的支柱從邊跨一側開始，依次逐排安裝，同時安裝木楞及橫拉桿。立柱間距為80-100cm，木楞間距為30-40cm。（3）、質量標準a、模板及其支架必須經設計計算具有足夠的強度，剛度和穩定性，其支承部分應有足夠的支承面積，如安裝在基土上，基土必須堅實，并有排水措施。b、模板接縫寬度不得大于1.5mm。c、模板與砼接觸表面清理干凈，均勻涂刷隔離劑13、。（4）、允許偏差項目見下表：項次項 目允許偏差(mm)檢查方法1梁、柱軸線位移3尺量檢查2標 高5用水準儀或拉線和尺量檢查3柱、梁截面尺寸2用尺量檢查4每層垂直度3用2m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度2用2m靠尺和塞尺檢查7預埋鋼板中心線位移3拉線尺量檢查8預埋管、留孔中心線位移3拉線尺量檢查9預埋螺栓中心線位移2拉線和尺量檢查外露長度10拉線尺量檢查10預留洞中心線位移10拉線尺量檢查截面內部尺寸10拉線尺量檢查3、模板拆除（1）、拆除模板的要求：a、拆模應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等14、原則。b、側模拆除：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。c、底模拆除：必須嚴格執行砼結構工程施工及驗收規范(GB50204-92)的有關條款，特別注意懸挑構件拆模時，必須待砼強度達100%。d、模板工程作業組織，遵循支模與拆模統一由一個作業班組作業為原則。（2）、施工要點：樓板無框竹膠板模板拆除，先拆除支撐部分水平拉桿和剪力撐，然后下調支柱頂翼托螺桿，使支架及木楞脫離開竹膠板。再用鋼釬輕輕撬動竹膠板，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除，拆下的竹膠板用人工托扶放在地面上，嚴禁使拆下的模板自由墜落于地面。六、模板工程質量保證措施（一）、組織措施1、組織流程圖項目經理技 術 負 責棟15、 號 長施 工 員質 量 員實 驗 員材 料 員作 業 班 組2、組織措施項目部每周在施工現場組織召開生產協調會，協調解決技術、生產、材料、勞動、機械設備等方面的問題，考核班組對各項任務的落實情況，使工程的各項管理工作始終處于受控狀態。通過選派高素質的作業班組進行模板工程施工，從細部抓起，高標準、嚴要求，創優質、精品工程。（二）制度措施1、建立嚴密的質量控制體系，建立健全班組自檢、互檢、工序交接檢三檢制度，班組檢查和專職檢查相結合的檢查制度。2、項目部每周召開一次由班組長參加的質量講評會，分析工程存在的質量問題及發生的原因，提出解決辦法，并部署下一工序的質量控制目標。3、堅持執行質量一票否決制16、，加強質量意識教育，認真貫徹“誰施工，誰負責質量，誰操作，誰保證質量”的原則。4、作業班組實行工期、質量、安全全面承包制度，實行優質優價，簽訂承包合同，嚴格執行獎罰兌現制度。5、施工組織設計審批制度施工組織設計必須要由公司技術質量部長、總工程師等有關人員簽字，同意后方可實施。6、技術復核、隱蔽工程驗收制度：a、技術復核結果應填寫分部分項工程技術復核記錄b、凡隱蔽工程均應進行隱蔽工程驗收，填寫隱蔽工程驗收記錄。7、技術、質量交底制度a、認真熟悉圖紙，參加圖紙會審，領會設計交底。b、各分管工種負責人必須對施工班組進行書面技術質量交底，做到交底不明確不上崗，不簽字不上崗。8、技術、質量檢查制度；工程17、技術質量部對項目部進行不 定期抽查，發現問題以書面形式發出限期整改指令單，項目經理在指定限期內將整改情況反饋到技質部。9、物資采購的控制：a、采購計劃由項目部材料員根據工程進度提出要料計劃，經項目經理批準后方可采購。b、采購物資質量、技術要求執行規范文件現行建筑材料規范大全。c、現場材料員對所有進場材料的質量進行檢查和驗證，并分類堆放。墻模板計算書一、墻模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度2900mm，兩側樓板厚度100mm。 模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距150mm，內龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置5道，在斷面內水平間距400+500+18、600+600+600mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑20mm。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 示意圖如下：二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝19、土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.800m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.900m；1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=55.860kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.955.860=50.274kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的20、計算寬度取0.15m。荷載計算值 q = 1.250.2740.150+1.405.4000.150=10.183kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 15.001.801.80/6 = 8.10cm3；I = 15.001.801.801.80/12 = 7.29cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.611kN N2=1.680kN N3=1.680kN N4=0.611kN最大彎矩 21、M = 0.022kN.m最大變形 V = 0.059mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02210001000/8100=2.716N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3916.0/(2150.00018.000)=0.509N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.059mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模22、板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1550.27+1.40.155.40=10.183kN/m撓度計算荷載標準值q=0.1550.27=7.541kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.814kN.m經過計算得到最大支座 F= 8.014kN經過計算得到最大變形 V= 0.569mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 23、5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.814106/83333.3=9.77N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34073/(250100)=1.222N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算最大變形 v =0.569mm內龍骨的最大撓度小于600.0/2524、0,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=1.803kN.m最大變形 vmax=0.676mm最大支座力 Qmax=35.063kN抗彎計算強度 f=1.803106/10160.0=177.46N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管25、的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 20對拉螺栓有效直徑(mm): 17對拉螺栓有效面積(mm2): A = 225.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 35.063對拉螺栓強度驗算滿足要求!扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-20XX)。計算參數:模板支架搭設高度為2.8m， 立桿的縱距 26、b=1.20m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。采用雙扣件，扣件計算折減系數取1.60。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.10+0.27、30)+1.402.50=6.872kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.10+0.71.402.50=5.690kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1001.200+0.3001.200)=3.035kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m面板的28、截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.201.20/6 = 28.80cm3； I = 120.001.201.201.20/12 = 17.28cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.035+1.402.700)0.3000.300=0.067kN.m經計算得29、到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710001000/28800=2.319N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.035+1.42.700)0.300=1.336kN截面抗剪強度計算值 T=31336.0/(21200.00012.000)=0.139N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0353004/(10060030、0172800)=0.161mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1001.200+0.3001.200)=3.035kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.0350.3000.300=0.215kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f 31、= 0.21510001000/28800=7.473N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.32、090)=0.910kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為(0.945+0.910)1.200=2.226kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.227/1.200=1.855kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.861.201.20=0.267kN.m最大剪力 Q=0.61.2001.855=1.336kN最大支座力 N=1.11.2001.855=2.449kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面33、抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.267106/83333.3=3.21N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31336/(250100)=0.401N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷34、載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.759kN/m最大變形 v =0.6770.7591200.04/(1009000.004166666.8)=0.284mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN經計算得到 M = 0.2001.400.92.51.200+0.0800.9111.2001.200=0.861kN.m抗彎計算強度 f=0.861106/83333.3=10.33N/mm2木方的35、抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.588kN.m最大變形 vmax=0.556mm最大支座力 Qmax=8.001kN抗彎計算強度 f=0.588106/5080.0=115.71N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度36、小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.00kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1292.800=0.362kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2000.900=0.324kN (3)37、鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2000.900=2.711kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.057kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2000.900=2.430kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.07kN i 計38、算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/15.8=133 150滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.386；經計算得到=7070/(0.386489)=37.413N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考39、慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0861.2001.5001.500/10=0.026kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.23.057+0.91.42.430+0.90.91.40.026/0.900=6.76340、kN經計算得到=6763/(0.386489)+26000/5080=40.997N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!七、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.80m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋2級鋼筋，配筋面積As=1350.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸為 bh=4500mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。按照樓板每6天澆筑一層，所以需要驗算6天、12天、18天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土6天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.50m，短邊441、.501.00=4.50m，樓板計算范圍內擺放46排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.10)+ 11.20(0.3646/4.50/4.50)+ 1.40(0.00+2.50)=7.39kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=4.507.39=33.24kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.051333.244.502=34.53kN.m按照混凝土的強度換算得到6天后混凝土強度達到53.77%，C30.0混凝土強度近似等效為C16.1。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=42、7.74N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= Asfy/bh0fcm = 1350.00300.00/(4500.0080.007.74)=0.15查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.139此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.1394500.00080.00027.710-6=31.0kN.m結論：由于Mi = 31.00=31.00 Mmax=52.69所以第12天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐可以拆除。梁模板支撐計算書梁模板支撐體系為碗扣式鋼管腳手架 ，立柱間距為1200mm，縱橫水平桿間43、距均為1200mm，在距地面300mm處設置縱橫向掃地桿，并在梁底間距每隔600mm增加一個頂撐。梁底主龍骨為48*3.0mm鋼管間距為600mm，次龍骨為500*100mm方木間距為100mm。按最大的梁300*600計算，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.600=24.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.200+0.400)/ 0.400=1.960 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(k44、N)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (1.000+2.000)0.4000.800=0.960 kN；2.方木楞的支撐力計算均布荷載 q = 1.224.000+1.21.960=31.152 kN/m；集中荷載 P = 1.40.960=1.344 kN；方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為N1=2.077 kN； N2=3.271 kN； N3=2.959 kN；N4=2.077 kN；方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=50.0045、010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.271/0.800=4.089 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.14.0890.8000.800= 0.262 kN.m；截面應力= M / W = 0.262106/83333.3 = 3.140 N/mm2；方木的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪計算：最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.64.08946、0.800 = 1.963 kN；截面抗剪強度計算值 T = 31962.576/(250.000100.000) = 0.589 N/mm2；截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪強度計算滿足要求!方木撓度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:最大變形 V= 0.6673.407800.0004 /(1009500.000416.667103)=0.235 mm；木方的最大撓度小于 800.0/250,滿足要求!3.支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照連續梁的計算如下 經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.260 kN 中47、間支座最大反力Rmax=5.981；最大彎矩 Mmax=0.206 kN.m；最大變形 Vmax=0.097 mm；截面應力=0.206106/5080.0=40.553 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!4、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。5、扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.000 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=5.981 kN8.0KN；單扣件抗滑承載力的設48、計計算滿足要求!6、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =5.981 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1493.600=0.643 kN； N =5.981+0.643=6.624 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f49、 =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.243 ； u - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.3.3，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.100 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.2431.7000.800 = 1.690 M； Lo/i = 1690.480 / 15.850、00 = 107.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿受壓強度計算值；=6624.083/(0.537489.000) = 25.226 N/mm2；立桿穩定性計算= 25.226 N/mm2小于 f = 205.00符合要求！公式(2)的計算結果： Lo/i = 1000.000 / 15.800 = 63.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.806 ；鋼管立桿受壓強度計算值；=6624.083/(0.806489.000) = 16.807 N/mm2；立桿穩定性計算= 16.807 N/mm2小于 f = 205.00符合要求！