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1、標準層門式架支撐系統模板施工方案目 錄一、編制依據2二、單位工程概況2三、施工準備2五、施工方法3六、質量保證措施5七、季節性施工措施6八、安全措施及文明施工措施6計算書7標準層門式架支撐系統模板施工方案一、編制依據1.1、建筑結構荷載規范GB50009-2023中國建筑工業出版社；1.2、混凝土結構設計規范GB50010-2023中國建筑工業出版社；1.3、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20231.4、建筑施工計算手冊中國建筑工業出版社；1.5、建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；1.6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2023 中國建筑工業出版社；1.72、鋼結構設計規范GB 50017-2023中國建筑工業出版社；1.8、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規程。JGJ128-20231.9、土建工程施工圖紙。1.10、公司的內部技術標準、工作標準、管理標準以及公司ISO9002質量體系程序文獻。二、單位工程概況2.1、本工程為框架剪力墻結構，地下二層，地上最高二十二層，地上由塔樓及附屬建筑幼兒園組成。地下室重要為車庫用房和設備房。上部塔樓重要用為住宅建筑。本工程總用地面積為21010平方米，總建筑面積為104768.86平方米。建筑總高度為*米。2樓以上住宅部分為標準層，層高為3米，標準層模板支撐體系采用門式架腳手架支撐，框架梁最大尺寸為350m3、m700mm，板厚最厚為150mm，三、施工準備3.1、技術準備：進行技術交底，熟悉結構構造、細部節點規定，了解施工工藝規定，未經交底或培訓不得上崗進行施工作業。3.2、機具準備：砂輪切割機四臺、木工臺鋸十二臺。垂直運送采用塔吊和提井架。3.3、材料準備：本工程施工需要的重要材料：12201930門架、483.5鋼管、50802023枋木、18mm厚膠合板、可調托盤、12對拉螺栓3.4、施工條件準備：支設于地臺（樓面）混凝土的強度應達成12 N/ mm，方可進行支架的搭設。四、質量規定4.1、門式架搭設場地平整,在搭設面上加設厚度大于50mm的墊板。4.2、門式架首層的垂直度，豎桿在兩個方向的4、垂直偏差均在2mm以內，頂部水平偏差控制在5mm以內。4.3、門架豎桿之間要對齊，對中偏差不應大于3mm，并相應調整門架的垂直度和水平度。4.4、樓層標高誤差不得大于10mm。4.5、模板塊相鄰板面高低差不得超過2mm。4.6、鋼筋砼梁，板跨度等于或大于4M時，模板起拱按設計規定執行，如設計無規定期，起拱高度根據梁板跨度的大小，按全跨長度的13起拱。模板起拱的規定不應影響起拱后跨中截面,即起拱時跨中截面不應減少。采用有效的施工措施,則模板起拱后仍應保證梁的有效高度和板的有效厚度。4.6、所有材料在使用前必須經嚴格檢查，不合格材料不得使用。鋼管的材質、力學性能應符合規定，鋼管應無裂紋，兩端面應平5、整，嚴禁打孔。不能有裂紋、氣孔疏松、砂眼等鑄造缺陷，扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不應小于5mm。鋼管、扣件在使用前必須進行除銹和防銹解決。五、施工方法5.1、門架及模板搭設5.1.1、門架搭設順序：鋪放墊木拉線放底座自一端開始立門架，并隨即裝剪刀撐裝水平梁架裝通長大橫桿（用483.5鋼管）照上述步聚逐層向上安裝裝加強整體剛度的長剪刀撐（用483.5鋼管）裝托盤。5.1.2、模板安裝順序：裝梁底楞木鋪梁底板支梁側模裝樓板楞木鋪樓板底模裝梁對拉螺栓。5.1.3、梁底模板、梁側模采用18厚膠合板，梁模大楞采用483.5雙鋼管，梁側立檔5080松木枋500mm,高度大6、于700mm的梁,其側模板采用12間距450的對拉螺栓拉結限位。梁支架采用MF1219型、立桿422.5門式架交叉搭設，沿梁縱向交叉錯開距離900mm，即跨距900mm。5.1.4、樓板模板采用18mm厚的膠合板，梁頂托采用雙鋼管483.5mm，小楞采用50mm80mm2023mm松木枋，小楞間距300mm。樓板模板支架同樣采用MF1219型、立桿422.5門式架搭設成桁架，門架按跨距900mm搭設成桁架，桁架平行排列拉結成滿堂紅架，桁架排距為900mm。桁架之間可采用483.5鋼管或拉結桿剪刀連接加強其剛度。每排立桿設兩道483.5水平鋼管或拉結桿與混凝土柱連接。第一道距地面300mm。門架7、調節架及可調托座應根據支撐高度設立，支撐架底部可采用固定底座及木楔調整標高。可調底座調節螺桿伸出長度不宜超過200mm。當超過200mm時，一榀門架承載力設計值，即本規范（5.2.1-5）式Nd應根據可調底座調節螺桿伸出長度進行修正：伸出長度為300mm時，應乘以修正系數0.90，超過300mm時，應乘以修正系數0.80。模板支撐架的高度調整宜以采用可調頂托為主。在門架兩側設立交叉支撐，每根斜向支撐均連跨兩跨門架，水平架設立在其設立層面內應連續設立，每隔15m的間距設立水平剪刀撐。5.2、技術規定：5.2.1、門架搭設時嚴格控制首層門架的垂直度。上下門架之間要對齊。5.2.2、門架下部每立桿8、要加設通長的大橫桿（用483.5鋼管用扣件與門架立桿卡牢），沿高度3m再加設通長的大橫桿。以加強整個桁架的穩定性。5.2.3、每排桁架縱橫應設立通長剪刀撐（用483.5鋼管用扣件與門架立桿卡牢），高度和寬度分別為2至4個步距與架距，與地面夾角為45至60。5.2.4、為避免架子發生橫向偏斜，要及時將架體的大橫桿與已成型的混凝土柱或墻連接。連接點最大間距水平方向不大于6m，連接高度為3m。5.2.5、架子轉角處，用旋轉扣件把相交方向的水平大橫桿拉結固定。5.2.6、模板安裝前，應先在制作場按圖紙規定將梁模先予制作。并編排梁號，以便安裝和整理。5.2.7、主次梁同時支模時，一般先支好主梁模板，經軸9、線標高檢查校正無誤后，加以固定，在主梁上留出安裝次梁的缺口，尺寸與次梁截面相同，缺口底部加釘襯口檔木，以便與次梁模板相接。5.2.8、當梁深在700mm以上時，由于混凝土側壓力大，僅在側板外支設立檔不易撐牢，應用對拉螺栓穿過立檔，將兩側模板拉緊，以防脹模。5.2.9、板模板安裝時，先在次梁模板的外側彈水平線，其標高為樓板板底標高減去模板厚和擱柵（大、小楞木）高，再按墨線釘托木，并在側板木檔上釘豎向小木方頂托木，然后放置擱柵（大楞木），再在大楞木上鋪垂直鋪設小楞木。鋪設板模板從一側向另一側密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其他部位少釘，以便拆模。5.2.10、模板拆除，應先拆除支架，再拆梁模板，最后10、拆除板模板。可先將頂步門架拆除，暫留下二步門架作為拆模的操作腳手架。待模板拆除后，再將剩留的門架拆除。拆除后的模板應按編號分別堆放。5.3、混凝土的澆筑方法為使混凝土的施工不致破壞模板及其支架的穩定，混凝土的澆筑必須遵循以下規定。5.3.1、混凝土的澆筑順序、本工程混凝土的澆筑采用泵送施工，混凝土澆筑應由遠而近。、同一區域的混凝土，應按先豎向結構后水平結構的順序，分層連續澆筑，一般分層厚度為300500，可按1：8坡度分層澆筑，且上層混凝土應超前覆蓋下層混凝土500以上。、區域之間，上下層之間的混凝土間歇時間不得超過混凝土的初凝時間。5.3.2、泵送混凝土的布料、在澆筑豎向結構混凝土時，布料設11、備的出口離模板內側不應小于50mm，并且不向模板內側面直沖布料， 也不得直沖鋼筋骨架。、在澆筑水平結構混凝土時，不得在同一處連續布料，應在23m范圍內水平移動布料，且宜垂直于模板。5.3.3、振搗混凝土時,振動棒插入的間距一般為400mm左右,振搗時間一般為1530s,并且在2030min后對其進行復振。六、質量保證措施6.1、門式架進場必須檢查篩選，要剔除節點欠焊接、斷裂或嚴重受腐蝕的門架。6.2、松木進場應嚴格控制其斷面是否按設計規定。6.3、安裝模板前，應向工人進行祥細技術交底，嚴格按方案擬定的方法施工，并先做樣板，符合規定后再大面積施工。6.4、支模前放好軸線邊線、水平線，對線支模，合12、模前放置預埋管線、預埋件、預埋插筋，辦理好預檢、隱檢手續。6.5、支架垂直度用鉛垂球校核；板平整度用2m直尺檢查；相鄰板縫寬用帶刻度的契尺檢查；梁平直度用拉線檢查。6.6、每完畢一道工序后，應由專職質量檢查人員進行檢查，合格后方可進行下道工序的施工。6.7、在澆筑混凝土時，應派人專門觀測模板及支架的變化，當發現模板或支架移位等現象時，應立即采用措施補救。七、季節性施工措施7.1、雨季施工各種機電設備應嚴防漏電，應設防雨罩。所有設備都要接地接零。7.2、施工人員均配備雨衣、水鞋。大雨時暫停板面作業，轉入室內作業，如拆模或在防雨棚里預制模板等。7.3、夏季施工高溫期要適當調整露天作業人員的作息時間13、，避免中午作業，保證職工的茶水、清涼飲料的供應，及時發放防暑用品，做好職工的防暑降溫保健工作。7.4、臺風季節施工，碰到六級風以上天氣，塔式起重機要放松旋轉制動剎，連同井架、施工電梯均應暫停使用。模板支架及模板安裝暫停進行施工。八、安全措施及文明施工措施8.1、對施工人員及時認真做好安全、技術交底工作，施工必須嚴格按經審批的施工方案施工，未經原審批批準，任何人不得修改或更變。8.2、進入施工現場必須戴好安全帽，高于2m高度作業時應配戴安全帶。嚴禁從高空往下投擲物件。8.3、嚴格控制施工荷載，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分類、分規格堆放。8.4、作業現場設立安全維護和警示標志，嚴禁無關人14、員進入施工區域。8.5、施工過程質安員要對作業人員的安全操作進行監控，保證施工生產安全，并要對支撐系統進行全面穩定性檢查。8.6、首層按規定寬度水平支設雙層安全網，以上隔層設立安全網。8.7、所有材料應使用提高井架或塔吊運送，高空嚴禁人力從外墻傳遞材料。8.8模板拆除：模板拆除必須嚴格執行公司關于模板拆除施工申請制度，拆除時應進行技術交底，拆模順序為：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始拆向兩端，拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時整理運走。拆鋼模板要逐塊傳遞下來，不得拋擲，拆下后即清理干凈，板面涂脫劑，按規格分類堆放整齊。非承重模板（墻、柱、梁側模）拆除15、時，結構砼強度，不宜低于1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除時間如下表所示：結構名稱結構跨度（m）達成砼標準強度的百分率（%）板2502875梁8758及轉換層100懸臂構件21002100 1.進入現場必須遵守安全操作規程和安全生產十大紀律。 2作業前應先檢查，使用的手錘、扳手等工具是否安全牢固，臨邊防護是否已貫徹。 3拆除側模是應在澆筑混凝土后達成施工組織設計規定強度等級規定后進行。 4拆除混凝土梁板底模應按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 502042023）規定；5拆除4m高及其以上的模板支架時，應先搭設內腳手架，嚴禁用鋼板或爛板作腳手板為立人板。 6打松上墊塊或木楔時，防止16、飛落傷人。 7用長鐵棒撬拆模板時，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整塊模板掉落傷人。 8拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐拆除運走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒墜落，臨邊的斷枋、短枋短料及螺栓應及時清入構筑物內，嚴防墜落傷人。 9按順序分批段拆除支頂，不得一次將頂撐所有拆除，以免模板一次性大面積脫落，特別是鋼模板，懸臂支撐和梁底支頂應按方案回頂一至二層。 10混凝土板上的預留洞口，應在拆除模板后立即將洞口蓋好。嚴防高處墜落事故發生。 11應配備有滅火器材。 12作業中，不準吸煙或動火。計算書梁模板門式腳手架支撐計算書門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-17、2023）。按框架梁最大尺寸為400mm900mm來計算，腳手架搭設高度為2.1米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.90米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用42.02.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離200mm。梁底木方截面寬度50mm，高度80mm。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿圖1 計算門架的幾何尺寸圖圖2 模板18、支架示意圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.5000.1500.5000.200=0.459kN。一、梁底木方的計算木方按照簡支梁計算。1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.200=3.570kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.200(20.700+0.350)/0.350=0.340kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.200=0.400kN/m經計算得到，木方19、荷載計算值 Q = 1.2(3.570+0.340)+1.40.400=5.252kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)通過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.378kN N2=1.378kN通過計算得到最大彎矩 M= 0.679kN.m通過計算得到最大支座 F= 1.378kN通過計算得到最大變形 V= 4.8mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木20、方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.679106/53333.3=12.73N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足規定! (2)木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31.378/(25080)=0.517N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規定! (3)木方撓度計算最大變形 v =4.8mm木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足規定!二、梁底托梁的計算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN21、/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)通過計算得到最大彎矩 M= 0.569kN.m通過計算得到最大支座 F= 6.917kN通過計算得到最大變形 V= 0.6mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.569106/1.05/10160.0=53.34N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足規定! (2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.6mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足規定!三、門架荷載標準值作用于門架的荷載涉22、及門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算門架靜荷載標準值涉及以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：門架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撐 2副 20.040=0.080kN水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN連接棒 2個 20.006=0.012kN鎖臂 2副 20.009=0.017kN合計 0.465kN經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用48.03.5mm鋼管23、，按照4步4跨設立，每米高的鋼管重計算：tg=(41.950)/(40.900)=2.167 20.038(40.900)/cos/(41.950)=0.085kN/m水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照4步1跨設立，每米高的鋼管重為 0.038(10.900)/(41.950)=0.004kN/m每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.24、156kN/m經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.394kN/m。 2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為第1榀門架兩端點力2.854kN，2.854kN第2榀門架兩端點力6.917kN，6.917kN第3榀門架兩端點力6.917kN，6.917kN第4榀門架兩端點力2.854kN，2.854kN經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 13.833kN。四、立桿的穩定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.394kN/m； NQ 托梁傳遞25、荷載，NQ = 13.833kN； H 腳手架的搭設高度，H = 2.3m。經計算得到，N = 1.20.3942.300+13.833=14.921kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 14.92kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值公式計算其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.477； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.88cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的26、截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=6.08cm4； A 一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為0.8。經計算得到，Nd= 0.860.669=48.535kN。立桿的穩定性計算 N Nd,滿足規定!樓板模板門式腳手架支撐計算書門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2023）。按150厚樓板計算，腳手架搭設高度為2.85米，門架型號采用MF1227、19，鋼材采用Q235。搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.90米。門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用42.02.5mm鋼管。每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離300mm。梁底木方截面寬度50mm，高度80mm。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿圖1 計算門架的幾何尺寸圖圖2 模板支架示意圖一、樓板底木方的計算木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數為1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土28、板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.2000.300=1.530kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3400.300=0.102kN/m (3)活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m經計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(1.530+0.102)+1.40.600=2.798kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.334kN N2=1.423kN N3=129、.378kN N4=0.337kNN5=2.587kN N6=1.392kN通過計算得到最大彎矩 M= 0.454kN.m通過計算得到最大支座 F= 2.587kN通過計算得到最大變形 V= 2.2mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.454106/53333.3=8.51N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足規定! (2)木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: 30、T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32.079/(25080)=0.780N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規定! (3)木方撓度計算最大變形 v =2.2mm木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足規定!二、樓板底托梁的計算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)通過計算得到最大彎矩 M= 0.744kN.m通過計算得到最大支座 F= 8.672kN通過計算得到最大變形 V= 31、0.8mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.744106/1.05/10160.0=69.74N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足規定! (2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.8mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足規定!三、門架荷載標準值作用于門架的荷載涉及門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算門架靜荷載標準值涉及以下內容： (1)腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：門架(MF121932、) 1榀 0.224kN交叉支撐 2副 20.040=0.080kN水平架 5步4設 0.1654/5=0.132kN連接棒 2個 20.006=0.012kN鎖臂 2副 20.009=0.017kN合計 0.465kN經計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設立，每米高的鋼管重計算：tg=(41.950)/(40.900)=2.167 20.038(40.900)/cos/(41.950)=0.085kN/m水平加固桿采用48.0333、.5mm鋼管，按照4步1跨設立，每米高的鋼管重為 0.038(10.900)/(41.950)=0.004kN/m每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.156kN/m經計算得到，靜荷載標準值總計為 NG = 0.394kN/m。 2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為第1榀門架兩端34、點力3.095kN，3.095kN第2榀門架兩端點力8.672kN，8.672kN第3榀門架兩端點力8.672kN，8.672kN第4榀門架兩端點力3.095kN，3.095kN經計算得到，托梁傳遞荷載為 NQ = 17.343kN。四、立桿的穩定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 0.394kN/m； NQ 托梁傳遞荷載，NQ = 17.343kN； H 腳手架的搭設高度，H = 2.9m。經計算得到，N = 1.20.3942.850+17.343=18.691kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計35、算其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 18.69kN； Nd 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值公式計算其中 門架立桿的穩定系數,由長細比 kh0/i 查表得到，=0.477； k 調整系數，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.88cm； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4； h0 門架的高度，h0=1.93m； I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4； A1 門架立桿的凈截面面積，A1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 門架加強桿的截面慣性矩，I1=6.08cm4； A 一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。 Nd調整系數為0.8。經計算得到，Nd= 0.860.669=48.535kN。立桿的穩定性計算 N Nd,滿足規定!