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1、xx省交通建設集團公司航天基地3#樓及地下車庫工程模板滿堂支撐架專項施工方案編制：審核：批準： xx建工集團機械施工有限公司20XX-11-5目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、施工準備2四、設計要求3五、構造要求4六、檢查驗收4七、模板支撐架計算公式6八、安全管理9九、滿堂支撐架搭設示意圖10一、工程概況本工程是xx省交通集團公司航天基地一期3#住宅樓及地下車庫工程，3#樓結構形式為剪力墻結構，地下兩層，地上1-27軸是十五層、28-46軸是二十一層、47-72軸是二十五層；地下二層層高3.45m，地下一層高4.55m、4.25m、4m,地上一層層高4.2m、4.5m、4.75m,標準層層2、高為3米，建筑總高度81.9米；地下車庫結構形式為框架結構，西邊是地下一層，層高3.95，3#樓和4#樓中間是地下兩層地下二層層高3.3米，地下一層層高4.5米。總建筑面積41650，其中3#樓28955，地下車庫12695。二、編制依據1、 危險性較大的分部分項工程工程安全管理辦法建質20XX 87號文2、 建筑工程安全生產管理條例3、 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20XX4、 建筑結構荷載規范GB50009-20XX5、 混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-916、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-20XX三、施工準備1、本工程采用12mm厚的清3、水覆膜板組拼。支模支撐采用扣件式483.0鋼管，搭設滿堂紅腳手架螺旋式自動調平支撐體系，用十字扣件固定梁底鋼管，以保證梁底不移位。主龍骨采用483.0鋼管，次龍骨選用5070mm雙面刨光方木，模板接頭處采用5070mm的方木。可調托撐螺桿外徑為32mm，螺桿長度為530mm，螺母厚度為30mm，支托板厚為5mm。2、腳手架搭設前，應按專項施工方案向施工人員進行交底。應按規范的規定和腳手架專項施工方案要求對鋼管、扣件、腳手板、可調托撐等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。應清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并應使排水暢通。3、4、構配件要求3.1 滿堂腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793 或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091 中規定的Q235 普通鋼管；鋼管的鋼材質量應符，符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700 中Q235 級鋼的規定。腳手架鋼管宜采用483.0鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。3.2 扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831 的規定。采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm 時，不得發生破壞。3.3可調托撐螺桿外徑不得小于30mm，直徑與螺距應符合現行國5、家標準梯型螺紋GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的規定。螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6 ；可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30 。可調托撐抗壓承載力設計值不應小于40 kN，支托板厚不應小于5。四、設計要求1 、滿堂支撐架頂部施工層荷載應通過可調托撐傳遞給立桿。2 、滿堂支撐架根據剪刀撐的設置不同分為普通型構造與加強型構造，其構造設置應在架體外側周邊及內部縱、橫向每5m8m，應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為5m8m，兩種類型滿堂支撐架立桿的計算長度應符合規范規定。3、計算立桿段的軸向力設計值N ，應按下列公式計算：N =1.2_N6、 Gk + 1.4_N Qk (5.4.4-1)式中：_N Gk 永久荷載對立桿產生的軸向力標準值總和（kN）；_NQk可變荷載對立桿產生的軸向力標準值總和（kN）。4、立桿穩定性計算部位的確定應符合下列規定：（1）當滿堂支撐架采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距時，應計算底層與頂層立桿段；（2）當架體的步距、立桿縱距、立桿橫距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距、最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進行驗算；（3）當架體上有集中荷載作用時，尚應計算集中荷載作用范圍內受力最大的。五、構造要求1、滿堂支撐架步距不宜超過1.8m, 立桿間距不宜超過1.21.2m，立桿底部應設置墊座或墊7、板，底部必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件，固定在距鋼管底端200mm處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。2、3#樓地下二層水平桿按三步搭設，地下一層水平桿按三步搭設，地上一層水平桿按四步搭設，標準層水平桿按三步搭設，地下車庫水平桿按三步搭設。3、為了滿堂支撐架整體穩定，必須增加豎向、水平剪刀撐，可增加架體剛度，提高腳手架承載力。求滿堂支撐架在縱、橫向間隔一定距離設置豎向剪刀撐，在豎向剪刀撐頂部交點平面、掃地桿的設置層設置水平剪刀撐，保證支架結構穩定。4、豎向剪刀撐間距45 跨，為35m ，立桿間距在0.40.4m0.60.6m 之間（含0.40.48、），豎向剪刀撐間33.2m，0.48 跨=3.2m, 0.56 跨=3m,均滿足要求。5、建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-20XX 第6.2.4 條第6 款規定的內容：當支架立柱高度超過5m 時，應在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m 與建筑結構設置一個固結點。6、立桿采用對接搭接時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不宜設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個間隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。7、當立桿采用搭接接長時，搭接長度不應小于1m，并應采用不少于2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊9、緣至桿端距離不應小于100mm。8、立桿頂部的可調托撐螺桿外徑不得小于30mm，直徑與螺栓距離應符合現行規范，可調托撐的螺桿與托板焊接牢固，焊縫高度不得小于6mm，可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。9、可調托撐抗壓承載力設計值不應小于40KN，支托板厚不應小于5mm。六、檢查驗收1、對進場鋼管、扣件、可調托撐檢查產品合格證，并應進場抽樣復試，技術性能必須符合現行規范標準。鋼管外徑、壁厚應符合規范要求，并應涂防腐漆。可調托撐托板厚不應小于5mm，變形不應大于1mm。2、桿件的設置和連接，支撐、門洞桁架等的構造應符合本規范和專項施工方案的要求。3、地基應無積水，底座10、應無松動，立桿應無懸空，扣件螺栓應無松動。4、腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法項次項 目技術要求允許偏差 （mm）示意圖檢查方法與工具1滿堂支撐架立桿垂直度H=27經緯儀或吊線錘和卷尺H=5 10 2滿堂支撐架間距步距20 鋼尺量立桿間距30 鋼尺量5、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按規范規定確定。不合格的應重新擰緊至合格。6、扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次 檢查項目安裝扣件數量 （個）實測扣件數量（個）允許不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件5190911501512802815005811、132001122連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件5190911501512802815005813201235七、模板支撐架計算公式A、樓板模板支撐計算：一）、參數信息: 1.腳手架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；腳手架搭設高度(m):2.60；采用的鋼管(mm):483.0；扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.12；傾倒混凝土荷載標12、準值(kN/m2):1.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土標號:C30；每層標準施工天數:6；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1440.000；計算樓板的寬度(m):4.00；計算樓板的厚度(m):0.12；計算樓板的長度(m):4.50；施工平均溫度():15.000； 4.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):250.000；木方13、的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；二）、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.0007.0007.000/6 = 40.83 cm3； I=5.0007.0007.0007.000/12 = 142.92 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.2500.120 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土14、時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000 + 1.000)1.2000.250 = 0.600 kN；2.強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.750 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷載 p = 1.40.600=0.840 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8401.200 /4 + 1.0051.20XX/8 = 0.433 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1.0051.200/2 = 1.023 kN15、 ；截面應力= M /W = 0.433106/40833.33 = 10.602 N/mm2；方木的計算強度為 10.602 小于13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.0051.200/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面抗剪強度計算值 T = 3 1.023103/(2 50.00070.000) = 0.438 N/mm2；截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪強度為 0.438 小于 1.300 滿足要求!4.撓度計16、算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；集中荷載 p = 0.600 kN；最大變形 V= 50.8381200.04 /(3849500.0001429166.667) + 600.0001200.03 /( 489500.0001429166.7) = 3.256 mm；方木的最大撓度 3.256 小于 1200.000/250,滿足要求!三）、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.0051.200 + 0.840 = 2.04617、 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m)支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.767 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.283 mm ；最大支座力 Qmax = 8.951 kN ；截面應力= 160.203 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!四）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉18、雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 8.951 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五）、模板支架荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1292.600 = 0.336 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.2019、01.000 = 0.420 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 =25.0000.1201.2001.000 = 3.600 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.356 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+1.000 ) 1.0001.200 = 2.400 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.587 kN；六）、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN20、) ：N = 8.587 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm；A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.57 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3；- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，21、參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.200 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 M； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓強度計算值；=8586.792/(0.209457.000) = 89.902 N/mm2；立桿穩定性計算= 89.902 小于 f= 205.000滿足要求！公式(2)的計算結果：立桿計算長度 Lo 22、= h + 2a = 1.500+20.200 = 1.900 m ； Lo / i = 1900.000 / 15.900=119.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.458 ；鋼管立桿受壓強度計算值；=8586.792/(0.458457.000) = 41.025 N/mm2；立桿穩定性計算= 41.025 小于 f= 205.000滿足要求！七）、樓板強度的計算: 1. 計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.5M,樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋,配筋面積As=1440 mm2,fy=360 N/mm2。23、板的截面尺寸為 bh=4000mm120mm,截面有效高度 ho=100 mm。按照樓板每6天澆筑一層，所以需要驗算6天、12天、18天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土6天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為4.0 m；樓板計算范圍跨度內擺放54排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q = 2 1.2 ( 0.350 + 25.0000.120 ) + 1 1.2 ( 0.33654/4.500/4.000 ) + 1.4 (1.000 + 1.000) = 11.290 kN/m2；計算單元板帶所承受均布荷載 24、q = 4.50011.288 = 50.794 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.059650.7904.0002 = 48.437 kN.m；驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到6天后混凝土強度達到53.770%,C30混凝土強度近似等效為C16.130。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.742N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度:= As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000360.000 / ( 4000.000100.0007.742 )= 0.167查表得到鋼筋混凝土受彎構件正25、截面抗彎能力計算系數為s = 0.153此樓板所能承受的最大彎矩為: M1 = s b ho2fcm = 0.1534000.000100.00027.74210-6 = 47.398 kN.m；結論：由于Mi = 47.398 Mmax= 67.608所以第12天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。B、梁支撐撐計算一）、參數信息:1.腳手架參數立柱梁跨度方向間距l(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):2.60；梁兩側立柱間距(m):1.20；承重架支設:無承重立桿，木方平行梁截面A； 2.荷載參數模26、板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.250；混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.500；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；4.其他采用的鋼管類型(mm):483.0。扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:27、0.80； 梁模板支撐架立面簡圖二）、梁底支撐方木的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：q1= 25.0000.2500.5000.200=0.625 kN；(2)模板的自重荷載(kN)：q2 = 0.3500.200(20.500+0.250) =0.088 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.000+2.000)0.2500.200=0.200 kN；2.木方楞的傳遞集中力計算：靜荷載設計值 q=1.20.625+1.20.088=0.855kN；活荷載設計值 P=1.40.200=0.280kN；28、 P=0.855+0.280=1.135kN。3.支撐方木抗彎強度計算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距(kN.m)M=1.1351.200/4=0.341；木方抗彎強度(N/mm2)=340500.000/40833.333=8.339； 木方抗彎強度8.339N/mm2小于木方抗彎強度設計值f=13.000N/mm2，所以滿足要求！4.支撐方木抗剪計算：最大剪力的計算公式如下: Q = P/2截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力(kN) Q=1.135/2=0.568； 截面抗剪強度計算值(N/mm2)T=3567.5029、/(250.0070.00)=0.243；截面抗剪強度計算值0.243N/mm2小于截面抗剪強度設計值T=1.300N/mm2，所以滿足要求！5.支撐方木撓度計算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 0.913kN；最大撓度(mm)Vmax=912.5001200.003/(489000.001429166.67)=2.554；木方的最大撓度(mm)2.554小于l/250=1200.00/250=4.800，所以滿足要求！三）、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木30、的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的強度計算： 按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P=1.135 kN； 計算簡圖如下： 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中 n=1.000/0.200=5經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(5-1)/21.135+1.135=3.405 kN；通過傳遞到支座的最大力為41.135+1.135=5.675 kN；鋼管最大彎矩 Mmax=(55-1)1.1351.000/(85)=0.681 kN.m；截面應力 =0.681106/4790.000=142.171 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 四）31、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 五）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=5.68 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六）、立桿的32、穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =5.675 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1292.600=0.403 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =5.675+0.403+0.720=6.798 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.57； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm233、)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 134、87.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=6797.792/(0.205457.000) = 72.560 N/mm2；立桿穩定性計算 = 72.560 N/mm2小于 f = 205.00滿足要求！立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ；公式(2)的計算結果：由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=6797.792/(0.386457.0035、0) = 38.536 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 38.536 N/mm2小于 f = 205.00滿足要求！八、安全管理1、搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，必須是專業操作人員。2、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按本規范第8 章的規定進行檢查驗收，并應確認合格后使用。3、鋼管上嚴禁打孔，作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護設施。4、滿堂支撐架在使用過程中，應設有專人監護施工，當出現異常情況時，應立即停止施工，并應迅速撤離作業面上人員。應在采取確保安全的措施后，查明原因、做出判斷和處理。5、滿堂支撐架頂部的實際荷載不得超過設計規定。6、夜間不宜進行腳手架搭設與拆除作業。7、在腳手架上進行電、氣焊作業時，應有防火措施和專人看守。8、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并應派專人看守，嚴禁非操作人員入內。