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1、一、編制說明和依據1、編制說明：本工程位于xx市*區*村。施工現場周邊民宅比較集中，北面為*菜場，人員流動較大，北面為安全防護的重點。為了保證工程順利進行和消除安全隱患，避免發生安全事故，貫徹執行相關規定，特編制此腳手架施工方案，給現場腳手架搭設和維護提供技術支持和指導。本腳手架方案包括施工外架和安全通道。2、編制依據： a、xx省*廳*綜合樓設計圖紙、*鑒定中心設計圖紙；b、建筑施工腳手架實用手冊；c、現行的國家規范、技術標準、施工及驗收規范、質量驗評標準及操作規程。二、腳手架工程概況本工程*綜合樓建筑面積32000，地上15層，地下1層，結構形式為框剪結構，總高度58.5m。本工程腳手架方2、案主要解決主體施工維護腳手架、外裝修施工腳手架以及進入樓層的安全防護架。根據本工程實際情況以及為了滿足施工的使用要求，*綜合樓一至五層采用落地架，從地下室底板和地下室頂板起架進行搭設，五至十五層采用懸挑架分兩次進行懸挑封閉，第一次懸挑時，將下部的落地架拆除，以便地下室回填，第二次懸挑在第十一層處進行。待主體結構施工完成后進入裝修階段時，五層以下再搭設落地架，作為裝修施工腳手架。三、腳手架施工方案1、材料選擇主要材料規格要求備注鋼管外徑48mm、壁厚3.5mm鋼管端部切口平整扣件直角、旋轉和對接靈活無銹蝕裂痕腳手板30050mm竹夾板平整規格強度足夠工字鋼14#，長度3m，5m材質合格槽鋼14#3、，長度3m材質合格安全網1800*6000材質合格其他材料鐵絲、鋼筋、鋼板網等2、方案選型為保證施工過程中外架防護的統一協調，*綜合樓在主體結構施工中都采用落地腳手架和懸挑腳手架配合，待*綜合樓土方回填后再搭設落地架作為裝修腳手架，所有外架搭設過程中均保持相同的縱向間距1500mm、橫向間距800mm和步距為1800m。（1）外架搭設平面圖（2）地下室底板起架搭設圖（3）地下室頂板起架搭設圖（4）一層懸挑梁處起架搭設圖（5）主體懸挑架搭設圖（5）屋面造型外架搭設圖3、卸料平臺在*綜合樓中心結構及裝修施工階段，為了材料的周轉，需設置卸料平臺，以保證結構施工中拆下的模板、架料等材料用塔吊及時倒運到4、上方去。設置方法如下：從第二層開始，每層設置4座懸挑式卸料平臺，周轉利用。卸料平臺設置在北面，為了方便吊運材料，上下卸料平臺要錯開設置。卸料平臺尺寸為3000 mm3000mm，懸挑平臺單獨設置，懸挑平臺采取槽鋼定型平臺，上拉鋼絲繩型號為619，繩夾采用GB6170-86M12。平臺面層滿鋪竹夾板，臨邊三邊設置防護欄桿，外滿掛密目安全網進行全封閉。每座卸料平臺按載料1.2t設計，平臺上的材料要隨堆隨吊，禁止超荷堆載。4、安全防護通道根據本工程實際需要在北面和南面搭設安全防護通道，以便現場施工人員和工作人員進出。四、腳手架施工方法1、懸挑架的搭設*綜合樓，為保證土方回填不影響主體結構的施工，采用5、懸挑腳手架，工字鋼懸挑平面部位沿建筑物四周布置。工字鋼選用14#，長度3m用于平直邊,角端根據現場實際具體選用不同長度的工字鋼進行轉角加強。主體懸挑腳手架搭設參數一覽表構造形式外立桿離墻距離立桿間距大橫桿步距小橫桿間距橫向縱向雙排300800150018001000搭設懸挑架前必須按要求預埋25“幾”字型鋼筋套環，每個工字鋼采用2個鋼筋套環進行固定，前端后端2個間距500mm，預埋套環必須根據立桿縱向間距進行放線定位，盡量將不符合模數的放在兩端進行調整，確保外架搭設美觀規范。工字鋼擺放間距1500mm，要求懸挑端帶線調直，要求每個立桿必須落在工字鋼的懸挑端，并焊接牢固。固定端工字鋼與套環務必固6、定牢固，可采用焊接固定或塞緊固定。為了保證外架整體美觀，確保外立桿縱距1500的模數，中間禁止隨意調整模數，如遇柱子、剪力墻，采用柱子預埋鋼板后焊接工字鋼或預埋工字鋼，剪力墻則預埋工字鋼。每層懸挑架頂端與上層懸挑架底端立桿必須斷開，保證三層懸挑架獨自工作。為確保腳手架的安全，所有懸挑架均采用M24花蘭螺桿和鋼筋與結構或預埋鋼管斜拉卸載，斜拉橫間距4500mm，豎向間距每四層斜拉一次。3、落地腳手架的搭設落地腳手架在五層以下主體施工中和五層以下裝修施工中采用，裝修腳手架搭設時，需四周回填土完成并對基礎進行夯實后進行，立桿落在回填土上的必須對立桿底部進行鋪墊處理，還需設置排水溝，保證落地腳手架基礎7、不會因為降水造成變形。落地腳手架搭設前必須進行放線確定立桿定位，盡量保證立桿在一條線上，確保整個外架的美觀。4、安全通道的搭設安全通道搭設前必須放線定位，確保立桿縱橫方向各自成一條直線，立桿底端務必要求固定牢固，保證外部防護棚的美觀，立桿與橫桿交叉全部用扣件連接，頂部設置兩層剛性防護層和一層柔性防護，內置層板剛性阻斷，防止物體墜落傷人。5、細部做法（1）關于連墻件的細部做法連墻件采用三種方式：小橫桿與預埋的鋼管或鋼筋連接、與柱子包箍連接、與橫在梁內側的豎向鋼管連接（2）懸挑工字鋼細部做法（3）柱子處預埋懸挑處理（3）卸料平臺細部做法本工程卸料平臺采用槽鋼定型制作，主梁采用20槽鋼，次梁采用108、槽鋼，上鋪層板并以螺栓的形式與槽鋼固定，選用26，公稱強度1550N/mm2的6X19的鋼絲繩斜拉，斜拉端預埋25鋼筋環。具體平面尺寸見下圖：（4）施工電梯處腳手架（5）剪刀撐細部做法、錯開或開口部位側面加強做法五、腳手架施工技術要求1、搭設作業要求a、落地腳手架立桿底部加設木墊板，如果直接落在回填土上必須先夯實找平，上面鋪50mm厚層板。b、搭設前對腳手架桿、配件進行嚴格檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿、配件。c、搭設作業前必須在統一指揮下進行，并保證上部施工和下部協調管理一致。腳手架搭設必須根據施工進度進行，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步；d、按施工設計放線，標定立桿位置，嚴禁私9、自更改立桿縱距。e、周邊腳手架從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設。f、開始搭設時，在設置第一排連墻件前，適量設置拋撐，以確保構架和架上作業人員的安全。g、剪力撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件，隨搭升的架子一起及時設置。h、腳手架處于頂層連墻件點之上的自由高度不大于6m。i、落地腳手架立桿底端之上100300mm處一律設縱向和橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。2、桿配件搭設的技術要求a、立桿的對接扣件交錯布置，兩相鄰立桿接頭不設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。b、縱向水平桿設于橫向水平桿之下，立桿的內側用直角扣件與立桿扣接牢固。10、c、縱向水平桿長度不小于3跨，且不小于6m，用對接扣件連接，對接頭應交錯布置。d、同步縱向水平桿必須四周交圈設置。e、每一主節點處設置一根橫向水平桿，并用直角扣件與縱向水平桿扣接牢固。f、扣件要擰緊扣牢，擰緊力矩在4060Nm之間。g、位于主節點處固定橫向（或縱向）水平桿，剪力撐等扣件的中心線距主節點距離不大于150mm。h、對接扣件的開口向上或向內設置。i、桿件在結扎處之端頭伸出蓋板邊緣長度不小于0.1m。3、連墻件的要求a、腳手架連墻件全部采用剛性連接，即采用與預埋鋼管拉接。b、在每層梁外側或柱上預埋短鋼管或鋼筋，按4.5m間距設置，用定長拉桿固結，固結方式根據詳圖選用。c、在設置連墻件時11、，必須保持腳手架立桿垂直，不得采用上斜連接，避免產生不利的預加側向變形。d、連墻點不得取消，不能設置的位置應在附近補強。e、凡呈錯開或開口形的腳手架應設置橫向斜撐，橫向斜撐是用一根斜桿沿每個步距呈“之”字形將里、外立桿連接起來，由底部連續設置到頂部。d）地基處理a、為確保腳手架的安全，保證基礎牢固，不產生局部的不均勻沉降，對基礎與回填土要進行夯實處理，腳手架下通鋪50mm厚木板。b、設置排水溝，以防地基積水。c、在腳手架的使用過程中，嚴禁在其底部位置附近開挖溝槽，否則應采取加固措施。4、剪力撐的設置要求本工程*綜合樓懸挑架搭設高度54m分兩次搭設，每次27m，根據規范要求，應在轉角處以及每相隔12、1215m設一道剪刀撐，每道剪刀撐不得小于4跨設置，從底部至頂部應連續設置，斜桿與水平方向夾角為4560度，其他關于剪力撐的設置需符合如下要求：a、剪力撐隨腳手架的搭升及時設置。b、剪力撐沿腳手架高度方向連續設置。c、剪力撐水平長度小于20m的要求立面滿撐。d、剪力撐與地面夾角在4560之間。e、剪力撐斜桿用旋轉扣件固定于與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上。旋轉扣件中心線距主節點距離不大于150mm。f、剪力撐斜桿接頭可采用對接扣件或搭接連接。當采用搭接時，搭接長度不小于1m，并等距離設置3個旋轉扣件固定，主桿伸出端部扣件的長度不小于10cm。5、腳手板及其它作業層板的鋪設要求a、腳手板（或13、鋪板）鋪平鋪穩，必要時予以綁扎固定。b、腳手板必須鋪滿，采用搭接鋪放，其搭接長度不小于200mm，且在搭接段中部設有支承橫桿。c、鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿250mm以上未固定的探頭板。d、腳手架由下而上按順序搭設，每完成一部架后檢查并校正其立桿縱距、橫距、垂直度及縱向橫桿的水平度，各桿件的允許偏差要符合有關規定。6、腳手架的安全防護要求a）安全網的選擇本工程采用全封閉式密目安全網進行防護。b）安全網的搭設要求及注意事項a、所用進場安全網都要求進行試驗，試驗合格后方可使用。b、安裝前必須對網和支撐進行下列檢查：網的標牌與選用相符。網的外觀質量無任何影響使用的庇病。支撐物（架）有適合的強度、剛14、性和穩定性，且系網處無撐角和尖銳邊緣。c、安裝前必須對網和支撐進行下列檢查：網的標牌與選用相符。網的外觀質量無任何影響使用的庇病。支撐物（架）有適合的強度、剛性和穩定性，且系網處無撐角和尖銳邊緣。d、為保護網不受損壞，應避免把網拖過粗糙的表面或銳邊。e、安全網安裝時，系繩的系結點應沿網邊均勻分布，間距為750mm，系結應牢固、易解開和受力后不會松脫。f、安全網系好后要求整齊、美觀。g、為了防護安全，要求掛安全網高出相應施工作業層1.5m。h、每施工層腳手架均設擋腳板及防護欄桿，防護居中設置。i、擋腳板設于外排立桿內側。j、整個腳手架外側滿張密目安全網，綁扎牢固，四周交圈設置，網間不得留有縫隙。15、k、有進入現場的通道上方用鋼管搭設防護棚，頂面滿鋪腳手板防護，并滿張密目安全網，側面亦滿張密目安全網。l、在電梯井口、通風口、管井口等周邊搭設腳手架前，每層用竹夾板進行封閉。C）架體內鋼板網防護a、腳手架外排立竿密目安全網內側采用滿掛密目鋼板網全封閉防護措施防止豎向墜物沖擊；鋼板網與鋼管采用14#鐵絲綁扎牢固，要求鋼板網平整并搭接有效；b、懸挑架底部采用層板全封閉防護，具體做法見大樣c、架體內施工層以下每隔10m用平網封閉，并保證架體與建筑之間縫隙的封閉。六、安全環境保證措施1、搭設腳手架須由以安全教育持崗位證的架子工承擔，凡患有高血壓，心臟病者不得上腳手架操作。 2、搭設腳手架時，工人必須戴16、好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。 3、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線和電器裝置。 4、腳手架與主體結構連墻桿采用鋼管，一端用扣件與主體結構預埋鋼管扣件連接，另一端用扣件同立桿連接。 5、嚴禁在腳手架上堆放鋼管，木材及施工多余的物件等，以確保腳手架暢通及防止超載。 6、吊運腳手架、鋼管等須用專用保險吊鉤，嚴禁單點起吊，要準平衡，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。 7、腳手片必須滿鋪三步(包括操作層)，綁扎牢固，腳手片鋪設 交接處要平整、牢固，無空頭跳板。 8、腳手架搭拆前應有書面安全技術交底。使用前必須17、經過驗收 (可分層、分段)合格后掛牌使用，并有驗收簽字手續；拆除時嚴格按安全技術操作規程要求進行。 9、施工班組應按專項方案施工不地擅自更改 10、承重支架搭設、驗收、拆除必須按有關規定，搭設質量必須由質量檢查部門驗收。質檢部門應配力距扳手一付。 11、落實到人，加強對鋼管、扣件的管理、檢測、維修保養。 12、建立鋼管、扣件的專用堆放場地，鋼管、扣件按品種、規格分類堆放，堆放場地不得積水。13、現場不得隨意切割鋼管制造噪音。外架鋼管應涂刷油漆，防止鋼管生銹。14、搭設過程中輕吊、輕放、輕拆，減少施工現場噪音，減少扣件的損壞。七、腳手架的驗算1、懸挑架驗算A、參數信息1）腳手架參數雙排腳手架搭設18、高度為 21.6 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.8米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2）活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3）風荷載參數本工程地處xx省xx市，查荷載規范基本風壓為0.35019、，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4）靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5）水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內錨固段長度 1.8 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):25.00；樓板混凝土標號:C35；6）拉繩與支桿參數支撐數量20、為:1；鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.1 m。B、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m；靜荷載的設計21、值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.080.1421.52+0.100.7471.52 =0.194 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.52-0.1170.7471.52 =-0.229 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強22、度驗算：=Max(0.194106,0.229106)/5080=45.079 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 45.079 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.533 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.11815004/(1002.06105121900)+0.9900.53315004/(1002.06105121900) = 1.223、26 mm；大橫桿的最大撓度 1.226 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！C、小橫桿的計算:根據JGJ130-20XX第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.024、58+0.12)+1.4 0.8 = 1.333 kN； 小橫桿計算簡圖2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1.3330.8/3 = 0.355 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.359 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.359106/5080=70.706 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =70.706 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 25、205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+0.8 = 0.978 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 977.6800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.707 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.0026、8+0.707 = 0.716 mm；小橫桿的最大撓度為 0.716 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！4）扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重27、標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.2=1.984 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! E、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8021.60 = 3.3828、7；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.361.5(0.8+0.3)/2 = 1.485 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.521.6 = 0.162 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.709 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得29、到，活荷載標準值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.350.740.645 = 0.117 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.709+ 1.42.30、4= 10.211 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.709+ 0.851.42.4= 9.707 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1171.5 1.82/10 = 0.068 kN.m；F、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10.211 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊131、.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 10211/(0.186489)=112.262 N/mm2；立桿穩定性計算 = 112.262 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,32、立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.707 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9706.33、656/(0.186489)+67630.212/5080 = 120.034 N/mm2；立桿穩定性計算 = 120.034 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！G、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.117 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.65234、 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.652 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.652 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.652小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件35、扣件連接示意圖H、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1100mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面積A = 21.5 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.25.709 +1.42.4 = 10.211 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.221.50.000178.5 = 0.203 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支36、撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 12.408 kN； R2 = 8.879 kN； R3 = -0.258 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.676 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.676106 /( 1.05 102000 )+ 0103 / 2150 = 15.646 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 15.646 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！J、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下其中b37、 - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 9.180 235 /( 1100140235) = 2.69由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-20XX)附表B，得到 b值為0.965。經過計算得到最大應力 = 1.676106 /( 0.965102000 )= 17.018 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 17.018 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!K、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到38、由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=13.215 kN；L、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=13.215 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取13.215kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于17mm才39、能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=13.215kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(1321.5374/3.142125) 1/2 =12mm；M、錨固段與樓板連接的計算: 1）水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.258 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f 40、= 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=257.7954/(3.142502)1/2 =1.812 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.258kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 25mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大41、于 257.795/(3.142251.57)=2.091mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1425221510-3=105.48kN螺栓的軸向拉力N=0.258kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=105.484kN，滿足要求！3）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 8.879kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 25mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=125mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；經過計算42、得到公式右邊等于252.74 kN，大于錨固力 N=8.88 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!2、卸料平臺的計算斜料平臺采取懸挑式槽鋼平臺，主梁槽鋼選用20，次梁槽鋼選用10，次梁與主梁焊接固定，上鋪厚度為400mm的木板并于螺栓與槽鋼固定。斜拉繩選用直徑26mm，公稱強度1550N/mm2的619股的鋼絲繩。為了計算簡化，將卸料平臺的計算圖簡化如右：（1） 次梁計算恒荷載自重：10槽鋼為100N/m，鋪板為400N/m2施工荷載：1500N/m2則q=1.2(1004003)1.4（15003）7.86KN/m（次梁計算長度3m）1.2、1.4分別為恒載和活荷載分項系數。（2） 主梁43、計算恒荷載自重：20槽鋼為260N/m，則q=q10.261.27.860.318.17 KN/m（3） 鋼絲繩驗算 為安全考慮，鋼平臺每側兩道均以一道受力驗算，鋼絲繩所受拉力Tql/2sina 8.174.5/2sina4526KN（鋼絲繩與平臺的夾角45。主梁計算長度4.5m）查表鋼絲繩的破斷拉力Fg400.5KN，破壞拉力換算系數0.85，根據鋼絲繩的新舊程度，其允許拉力系數0.7K10（法定安全系數） KF/T0.85400.50.7/269.16K10滿足要求 。序號名稱型號規格單位數量備 注1鋼管483.5t600外架、安全通道2扣件直角個40000外架、安全通道對接個20000外架、安全通道旋轉個20000外架、安全通道3安全網密目M220000外架、安全通道4鋼板網M220000外架四周圍護5踢腳板400高m1000外架四周圍護6竹架板M23000外架7鐵絲14號kg500安全網的綁扎825鋼筋kg3200預埋套環9工字型鋼14號根4003m長10槽鋼14號根503m長11花蘭螺桿24型根110斜拉1214鋼筋kg3000用于角部立筋13安全網疏目M24000兜網14墊木30030050個400立桿墊塊附：腳手架材料用表