午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、十幾米高模板鋼管支撐系統施工方案模板專項施工方案 第一節 編制依據 建筑結構荷載規范GB50009-20XX中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-20XX中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 木結構設計規范GB50005-20XX中國建筑工業出版社； 第二節工程概況崇義縣騰飛佳苑1#-12#樓工程；屬于框架結構;地上6+1層；底層層高2.3m，標準層層高：3m，檐高21.2m ；施工單位：江西省礦山隧道建設總公司。本工程由崇義縣房地產開發公司投資建設，崇義縣建筑設計室設計，崇義縣工程監理有限公司監理，江2、西省礦山隧道建設總公司組織施工；由韋建國擔任項目經理，郭才俊為項目技術總負責，嚴由蒞為總施工。 第三節 模板方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以3、上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下1種模板及其支架方案：木模板支撐。 第四節材料選擇 按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 梁板模板(木支撐) 梁、板底采用50mm80mm方木支撐。承重架采用木支撐，立桿采用小頭直徑為70mm 圓木，帽木采用50mm80mm方木，斜撐采用50mm80mm方木組成。 第五節 模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量4、放線工作，抹好模板下的找平砂漿。 2、模板安裝要求 （1）柱模板安裝順序 柱模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 （2）樓板模板安裝順序 主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 4、模板組拼 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下： 1、兩塊模板之間拼縫 1 2、相鄰模板之間高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 5、模板定位 混凝土澆筑5、完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到上。 首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。 6、模板的支設 模板支設前將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。 6、7、樓板模板 板模板(木支撐) 1、樓板模板施工時注意以下幾點： （1）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （2）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （3）模板支設，下部支撐用木支撐下墊墊板。再鋪頂板縱橫格柵。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴7、密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）柱模板拆除柱模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，使模8、板向后傾斜與墻體脫開。不得在柱上亂撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土柱，尤其拆陰陽角模時不能用大錘砸模板。（2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先拆頂部斜撐，向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。 第七節 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格9、證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符10、合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-20XX）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有11、積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于312、間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂13、模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 2）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 3）澆筑前認真檢查頂撐及斜撐等是否松動； 4）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生14、窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段15、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （16、5）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。 第八節 安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程相關安全操作規程等）。 （3）拆除頂17、板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板的支撐是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機18、械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程，防止模板撞傷人.7）模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=19、15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工 夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。 第九節 模板計算梁模板(木支撐)計算書標準層層高3.0m，本工程梁截面有： 200450、200400、200300、200350、200500等，取200500梁為計算代表如下：1、模板參數木支撐縱距Lb (m): 0.600；立桿計算高度H (m): 2.500; 立桿采用圓木；立桿圓木大頭直徑R(mm): 110.020、00；立桿圓木小頭直徑r(mm): 70.000；梁底斜撐方木截面寬度b1 (mm): 50.000: 梁底斜撐方木截面高度h1 (mm): 80.000: 帽木長度La(m): 1.000: 帽木截面寬度b2 (mm): 50.000: 帽木斜撐方木截面高度h2 (mm): 80.000: 斜撐與立桿連接處到帽木的距離h0 (mm): 600.000: 梁截面寬度B(m): 0.200: 梁截面高度D(m): 0.500: 2、荷載參數模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m2): 25.000；振搗混凝土荷載(kN/m2): 1.000；新澆混凝土荷載側壓力(kN/21、m2):12.000; 3、梁側模板參數梁側斜撐截面寬度b3 (mm): 50.000；梁側斜撐截面高度h3 (mm): 80.000；梁側背楞截面寬度b4 (mm): 50.000；梁側背楞截面高度h4 (mm): 80.000；梁側斜撐至梁側背楞的距離Ld(m): 0.150；4、面板參數面板選用類型: 膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2): 9500.000; 面板厚度(mm): 20.000; 面板抗彎設計值fm(N/mm2): 13.000; 5、立桿圓木參數立桿圓木選用木材：杉木；圓木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；圓木抗壓強度設計值fv(N/mm2): 10.0022、0；6、斜撐方木參數斜撐方木選用木材：杉木；斜撐方木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撐方木抗壓強度設計值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木參數帽木方木選用木材：濕地松；彈性模量E(N/mm2): 10000.000；抗剪強度設計值fv(N/mm2): 1.700；抗彎強度設計值fm(N/mm2): 17.000；8、梁側背楞參數梁側背楞選用類型：濕地松；梁側背楞彈性模量E(N/mm2): 10000.000；梁側背楞抗彎強度設計值fm(N/mm2): 17.000； 二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓23、度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.7024、5 kN/m2、12.000 kN/m2，取較小值12.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算： 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照支撐的間距和模板面的大小,按支撐在龍骨上的簡支梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； 取單位寬度面板為計算單位 W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1000202/6=66666.67mm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計25、算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21120.9=12.96kN/m； 振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4110.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 12.960+1.260 = 14.220 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 500mm；面板的最大彎距 M= 0.12514.225002 = 4.44105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.44105 / 6.67104=6.666N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6.666N/mm226、 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 121 = 12N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 500mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1000203/12=666666.67cm4；面板的最大撓度計算值: = 5125004/(38495006.67105) = 1.542 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =500/250 = 2mm；面板的27、最大撓度計算值 =1.542mm 小于 面板的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算：1.梁側背楞支撐計算方木直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，梁側支撐采用圓木，小頭直徑70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = bh2/6 = 50.00080.0002/6 = 53333.333 mm3； I = bh3/12 = 50.00080.0003/12 = 2133333.333 mm4； 木楞計算簡圖（1）、支撐強度驗算：強度驗算計算公式如下: 其中， - 方木彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 方木的最大彎距(N.mm)28、； W - 方木的凈截面抵抗矩； f - 方木的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算方木跨中彎矩： 其中，作用在的荷載，q = (1.212.0000.90+1.41.0000.90)0.500/2= 3.555 kN/m；方木計算跨度(木支撐縱距) mm): l = 600.000 mm；方木的最大彎距: M=0.13.5550.6002= 0.128KN.m；最大支座力：N= 1.13.5550.600= 2.346 kN經計算得到，方木的最大受彎應力計算值 = M / W = 0.128106/53333.333= 2.400N/mm2；方木的抗彎強度設計值: f = 17.000 29、N/mm2；方木最大受彎應力計算值 2.4N/mm2，小于方木抗彎強度設計值17N/mm2，滿足要求！（2）、支撐的撓度驗算： 其中 E -方木的彈性模量：10000.000N/mm2； q-作用在方木上的側壓力線荷載標準值； q =12.0000.500/2= 3.000 N/mm；l-計算跨度(梁底模板支撐間距)：l = 600.000 mm；I-方木的截面慣性矩：I = 2133333.333 mm4；方木的最大撓度計算值: = 0.6773.000600.000 4/(1009000.0002133333.333) = 0.137mm；方木的最大容許撓度值: = 600.000 /2530、0= 2.400 mm；方木的最大撓度計算值0.137mm，小于 方木的最大容許撓度值2.4mm，滿足要求！2、梁側斜撐(軸力)計算：梁側斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini其中RCi -梁側斜撐對梁頂側支撐的支座反力，取；RCi =N=2.346 kN RDi -斜撐的軸力； i-斜撐與梁側面板的夾角；sini = sinarctan(0.150/ 0.500) = 0.287；斜撐的軸力：RDi=RCi/sini=2.346/0.287=8.165 kN；3、梁側斜撐穩定性驗算：穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撐的軸力,8.165 kN -木斜撐受壓應力計算值31、； fc -木斜撐抗壓強度設計值；11.000 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 50.00080.000 = 4000.000 mm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定；軸心受壓構件穩定系數按下式計算： i -木斜撐的回轉半徑，i = 0.28980.000 = 23.120 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (500.000)2+150.00020.5 = 522.015 mm； = 522.015/23.120 = 22.579； =1/(1+(22.579/80)2) = 0.926；經計算得到： = 8165.364/(0.9264032、00.000) = 2.204 N/mm 2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；斜撐受壓應力計算值為2.204 N/mm2，小于斜撐抗壓強度設計值13.2N/mm2，滿足要求！五、梁底模板計算：面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分33、別為: W =2002020/6 = 1.33104mm3； I =200202020/12 = 1.33105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =600.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.225.0000.2000.5000.900=2.700kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.3500.2000.900=0.076kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q334、: 1.41.0000.2000.900=0.252kN/m；q = q1 + q2 + q3=2.700+0.076+0.252=3.028kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.103.0280.62=0.109kN.m； =0.109106/1.33104=8.175N/mm2；梁底模面板計算應力 =8.175 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（25.000.500+0.35）0.20= 35、2.57KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =600.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =600.00/250 = 2.400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6772.576004/(10095001.33105)=1.78mm；面板的最大撓度計算值: =1.78mm小于 面板的最大允許撓度值:= 600 / 250 = 2.4mm，滿足要求！六、帽木驗算：支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續梁計算；(1)鋼筋混凝土板自重線荷載設計值(kN/m)：q1 =1.225.0000.5000.600 = 9.000 k36、N/m；(2)模板的自重線荷載設計值(kN/m)：q2 =1.20.3500.600 = 0.252 kN/m；(3)活荷載為振搗混凝土荷載設計值(kN/m)：q3=1.41.0000.600 = 0.840 kN/m；q= q1 + q2 + q3 = 10.092kN/m；(4)帽木的自重線荷載設計值(kN/m)：q4=1.2 50.00010-380.00010-33.870 = 0.019 kN/m；(5)斜撐傳給帽木的集中力（kN）P= RCi/tani = 2.346/0.300 =7.821 kN 帽木截面抵抗矩：W = 50.00080.0002/6 = 53333.333 m37、m3；帽木截面慣性矩：I = 50.00080.0003/12 = 2133333.333 mm4； 帽木受力計算簡圖 經過連續梁的計算得到 帽木剪力圖(kN) 帽木彎矩圖(kN.m) 帽木變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 2.467 kN； R2 = 12.746 kN； R3 = 2.467 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.775 kN.m； 最大變形 max = 0.426 mm； 最大剪力 Vmax = 6.373 kN； 截面應力 = 774.672/53333.333 = 14.525 N/mm2。 帽木的最大應力為 1438、.525 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設計值 17 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 0.426 mm，小于帽木的最大容許撓度 2.4 mm，滿足要求！七、梁底木支架立桿的穩定性驗算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、靜荷載標準值包括以下內容：(1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0500.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0500.080+2.500(0.070/2)23.870= 0.077 kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.200 = 0.042 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： 39、NG3 = 25.0000.2000.5000.600 = 1.500 kN；經計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.077+0.042+1.500 = 1.619 kN；2、活荷載為施工荷載標準值：經計算得到，活荷載標準值： NQ = 1.0000.2000.600 = 0.120 kN；3、立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.21.619+1.40.120 = 2.111 kN； 穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在立桿上的軸力 -立桿受壓應力計算值； fc -立桿抗壓強度設計值； A0-立桿截面的計算面積； A0 =40、 (70.000/2)2 = 3848.451 mm2 -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比 結果確定； 軸心受壓穩定系數按下式計算： i-立桿的回轉半徑，i = 70.000/4 = 17.500 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 2500.000-600.000 = 1900.000 mm； = 1900.000/17.500 = 108.571； =2800/(108.5712) = 0.238； 經計算得到： = 2110.673/(0.2383848.451) = 2.309 N/mm2； 根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數： f = 1.210.41、000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立桿受壓應力計算值為2.309N/mm2，小于木頂支撐立桿抗壓強度設計值 12N/mm2，滿足要求！八、梁底斜撐穩定性驗算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力； i-斜撐與帽木的夾角。 sini = sinarctan600.000/(1000.000/2) = 0.768； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 2.467/ 0.768= 3.211 kN 穩定性計算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撐的軸力,3.211 kN -木斜撐受壓應力計算值； fc42、 -木斜撐抗壓強度設計值；11.000 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 50.00080.000 = 4000.000 mm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定；軸心受壓構件穩定系數按下式計算： i -木斜撐的回轉半徑，i = 0.28980.000 = 23.120 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/23.120 = 33.781； =1/(1+(33.781/80)2) = 0.849；經計算得到： = 3210.950/(0.8494000.000) = 0.946 N/mm 2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為0.946 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值13.2N/mm2，滿足要求！