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1、車間*G“/11軸混凝土斜墻施工（補充）方案一、 方案說明：本方案是針對車間*G“/11軸混凝土斜墻編制的。由于該部位混凝土斜墻的結構特殊、復雜性。為此，現對該部位的模板支撐、混凝土澆筑施工作一個補充。該樓的其它部位及方案內容均按照原車間一至車間五施工方案施工。二、 車間*G“/11軸混凝土斜墻模板工程施工方案1、 砼墻結構特征：該部位混凝土斜墻長為17.78m、墻總高為29.40m。墻高有一至七層組成。其中第一層墻高為6.00m、墻厚200；第二層至第七層墻高均為3.90 m、墻厚150。設計墻體向外傾斜比為1：13。且墻體立面上設有75個2000600的窗，窗與窗的豎向間距是600，橫向布2、置不規則，對模板支撐及混凝土澆筑施工造成一定的難度。2、 模板支撐設計與施工 材料選用： 該部位混凝土斜墻采用18厚膠合板，模板的承重及支撐部分采用483.0鋼管及5080方木組成的支撐體系，并采用M12對拉穿墻螺桿。 模板施工順序：清理、修平己澆層面混凝土 軸線、標高復核 彈出砼墻內外邊線和模板控制線 搭設砼墻外模定位鋼管、 鋪設外模豎向鋼管擱柵 鋪設外墻模板 彈出窗洞口定位 線 墻體鋼筋綁扎 布設、鉆對拉螺桿孔、放螺桿套管及鋼筋頂棍 封包砼墻內模板及窗洞內模板 布設內墻模板背肋豎向鋼管 布設內外橫楞雙鋼管及螺桿加固定位 拉統線校正砼墻模板 支撐斜鋼管并與室內支模架連接。砼墻模板施工：a、支3、模前須彈好各樓層墻的中心線，門窗洞口位置線。彈好模板安裝位置線和支模控制線，并核對標高找平。模板提前涂刷好脫模油。 b、搭設墻外模上部定位鋼管的相對尺寸，由樓面軸線垂直吊上引出。上下定位鋼管與室內滿堂支模架相連接，嚴禁與外墻腳手架連接。連接鋼管應從留設的窗洞內伸入，不允許從墻體內另開洞伸入連接。外模豎向鋼管擱柵沿墻體長方向間距250鋪設，鋼管長度不得短于支撐層墻體高度，采用14#鐵絲同定位鋼管扎牢。c、鋪設外墻模板時，按施工圖設計的窗口尺寸及窗臺底（窗頂）標高鋪設模板，留出窗洞長向中間的三分之二，窗洞高的三分之二（窗洞的下部分），特別要注意每個窗的窗臺口模板標高的準確。并在模板上彈好窗洞線，洞4、口尺寸、位置必須正確。d、待墻體鋼筋綁扎完成后，根據實際情況及施工方案布置穿墻螺桿位置及鉆孔。安放穿墻螺桿、塑料套管和模板定位鋼筋。穿墻螺桿間距縱向為600、橫向為500，底部幾排根據情況適當加密，穿墻螺桿須梅花布置。穿墻螺桿的塑料套管、模板定位鋼筋的長度須與砼墻的厚度尺寸一致（宜稍取短3至5）。e、內側模板封包之前須認真底部的廢渣和雜物，檢查鋼筋保護層是否到位。內側模板鋪設時接縫應上下錯開，窗洞口模板寬度尺寸須同砼墻厚度一至。背襯5080方木，并采用483.0鋼管加固、支撐。每個窗的窗臺（窗下口）中間的模板三分二不能封，留一個口子供砼澆筑時鏟入混凝土、插入振動棒振搗。f、墻加固采用483.05、mm鋼管（雙桿）橫楞內楞和外楞，間距為：600mm,并配有12對拉螺栓間距500mm。g、墻模板垂直向定位支撐前，須對墻體的傾斜角度、軸線方向模板順直方向、平整度進行復核調整后方可固定支撐。墻模板定位支撐鋼管間距1200一道，應采用十字扣件與室內滿堂支模架及內橫楞鋼管連接牢固。底層外墻模支撐采用鋼管斜支撐，支撐頂與外橫楞鋼管采用十字扣件固定，底部墊木板支撐在己硬化過的地面上，在距地面1300的位置上放置一根水平鋼管與所有斜支撐鋼管連接，再用鋼管從窗洞口處伸入與室內支架連接組成一個整體的支撐體系。三、墻模板計算書1.基本參數次楞間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(m6、m):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設7、計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取6.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別8、計算得 69.125 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值69.125 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=69.125kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4 kN/m2。墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l9、-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.269.1250.5000.900=37.328kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.137.328150.02+0.1172.520150.02= 9.06104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.7010、104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 9.06104 / 2.70104 = 3.4N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.4N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.269.1250.5000.900=37.328kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.511、00.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V = 0.637.328150.0 + 0.6172.520150.0 = 3592.7N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 3592.7N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =33592.7/(250018.0)=0.599N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=112、.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.599N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 69.120.5 = 34.563N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 150mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6mm；面板的最大13、撓度計算值: = 0.67734.561504/(10095002.43105) = 0.051 mm；面板的最大撓度計算值: =0.051mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.6mm，滿足要求！墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51010/62= 166.67cm3；I = 5101010/122= 833.33cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計14、算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.269.1250.1500.900=11.198kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.150.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.111.198500.02+0.1170.756500.02= 3.02105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.67105； f -次楞的抗彎強度設計值(N/m15、m2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 3.02105/1.67105 = 1.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.269.1250.1500.900/2=5.599kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4416、.000.150.90/2=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.65.599500.0+ 0.6170.378500.0 = 1796.4N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1796.4N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =31796.4/(250.0100.0)=0.517、39N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.539N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 69.130.15=10.37 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞18、的最大撓度計算值: = 0.67720.74/25004/(10095004.17106) = 0.111 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.111mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.99cm3；I =10.7832= 21.57cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞19、的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.269.120.150.51.440.150.56.641kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 9.86105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 9.86105/8.99103 = 109.8 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =109.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度20、設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =9613.8/2 = 4806.9N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =24806.9/424.115=22.668N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =22.668N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓21、度計算值: = 1.121mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =1.121mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉22、力為: N = 17.58 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=17.584kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！三、 墻體混凝土澆筑 該墻體結構混凝土均采用泵送預拌混凝土，由混凝土輸送車運送至施工現場，由于該墻體結構特殊，如用泵車直接把混凝土送入模板澆筑比較困難，故采用人工將混凝土鏟入模板內澆筑。墻體混凝土強度等級： -0.03至9.87m為C35；9.87m以上為C30。剪力墻混凝土施工：（1）墻體澆筑混凝土前，應提前澆水濕潤模板，在新澆混凝土與下層混凝土接槎處均勻澆筑約3至5cm厚與墻體混凝土配比相同的無石子水泥砂漿。（2）混凝土分層澆筑振搗，每層澆筑厚度控制在30cm左右，澆筑墻體混凝土應連續進行，間隔時間不得超過混凝土初凝時間。（3）澆筑門窗洞口處混凝土時，應兩側對稱下料，兩側同時振搗，振搗棒應距洞邊1520 cm。混凝土應時下往上分層澆筑，應先把窗臺以下混凝土澆平，后澆窗臺以上混凝土。（4）混凝土振搗時，振搗棒插入下層混凝土內深度不得小于50mm，振搗棒的移動間距不得大于370 mm。振搗以表面呈現浮漿和不再沉落為度。既要保證振搗密實，又要避免過振造成漏漿跑漿。（5）混凝土澆筑完畢后，將上口、施工縫處的鋼筋加以清理并及時將落地灰清掃干凈。 20XX年6月21日