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1、目 錄一、編制依據2二、概況2三、布料機安拆方法2四、泵管架設方案3五、安全保證措施4六、附圖5 一、 編制依據1、 與本工程有關圖紙文件；2、 HGS-12型混凝土布料機使用說明書；3、 混凝土質量控制標準GB50164-92;4、 混凝土泵送施工技術規(guī)程JGJ10-95；5、 施工現場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-20XX;6、 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99;7、 建筑施工高空作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91;8、 建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-20XX;9、 混凝土布料機JBT10704-20XX ;10、 建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20XX。二、 布料機安拆方法12、本工程在砼澆筑時地下室及地上一層至三層采用車泵送混凝土，四層以上部位混凝土澆筑使用地泵+布料桿。2、布料機的作用半徑約為12米，由塔吊進行輔助安放。布料機布置在每層樓面的中間位置，使布料機盡可能發(fā)揮最大功效。3、吊整機身（自重1噸），必須用鋼索從四面吊裝（用塔吊吊裝），吊裝前應進行加固，就位后要檢查架體的完好性。4、布料機吊落到工作面前，先將伸縮支腿拉出至最大位置，并將鎖銷插好。5、布料機有4個伸縮支腿，為防止布料機傾翻和壓偏樓板鋼筋，每個支座必需安放在支撐架上。6、布料機吊上樓層時必須先在4個支撐架下模板次龍骨跨中增加一道鋼管單頂。（詳見附圖）7、吊裝1件配重（重600kg），插入安全鎖栓3、。8、復檢機身傾斜度。吊鉛錘檢查。機身傾斜不大于0.4%。9、將混凝土泵管與布料機下方90o彎管用管卡子固定。10、上料前泵打清水沖刷輸送管10分鐘后，混凝土可逐漸進入料斗送料，清水慢慢減少到適量，10分鐘左右可正常工作。11、 布料機拆除前應將泵管內殘留的砼清除干凈，然后降低布料機高度，使其距樓面最低。12、用塔吊把配重調離，再把布料機調離到指定位置。用塔吊調離配重和布料機時，應確保布料機下面和周圍閑雜人員離開，保證無任何安全隱患后才能開始調離及布料機。三、 泵管架設方案 1、混凝土輸送立管設在每棟樓的北面陽臺，先預埋立管立架固定支架，確認固定支架穩(wěn)固后將泵管連接到要澆筑砼的樓層面，立管應與4、固定支架連接牢靠。連接采用配套的彎管、軟管將泵管立管與樓層上的泵管進行連接。連接好后，開始澆筑砼。2、為了避免泵管的振動擾動樓板鋼筋，泵管必須架設在鋼管支架上，鋼管下鋪放木跳板作為支撐面，混凝土的澆筑方式，從前往后澆筑，邊澆筑邊拆支架，直至澆完拆完樓面支架。 四、 安全保證措施1、安全事項（1）一般性安全事項施工前對班組長、工人做好技術交底、安全技術交底。 遇有視線不清，雷雨，濃霧和風速超過4級風的天氣不得進行安裝、頂升和拆卸作業(yè)。 當風速超過6級風或泵送停止工作后，應收好臂架，掛好安全鉤，使設備處于待機狀態(tài)。設備每次工作前，操作人員必須對設備進行安全檢查。如果發(fā)生故障已經危及本設備的安全使用5、，必須立即停機。嚴禁在可能發(fā)生任何松動的情況下工作。2、混凝土澆注過程中的安全事項 如果出料軟管在工作中斷裂或在臂架的進一步運動中跳出，就會砸到軟管操作工身上，造成傷害。這種危險也會在軟管突然堵塞時出現。而當啟動泵送后，由于空氣內含雜物或臂架的突然運動，使出料軟管搖動，也會對操作人員造成一定的傷害。 啟動泵時的危險區(qū)就是出料軟管能搖動出的周圍區(qū)域。區(qū)域直徑是出料軟管長度的兩倍。泵送作業(yè)時嚴禁打開輸料管卡，嚴禁將軟管插入混凝土內。出料軟管長度不得超過3m。軟管應鎖好安全鏈，嚴禁加接軟管軟管安全鏈應牢固固定在臂架鋼結構上而不能固定在輸料管及管卡上。不得隨意增減配重箱內的配重材料，以防傾覆。布料機應6、與高壓線及電器保持一定距離布料機在完成作業(yè)澆筑后，必須對布料機配管進行清洗，管內壁應清潔，無殘留混凝土。 五、 附圖布料機立面尺寸圖六、 模板支撐驗算7.1 底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.15 1.2 = 4.32 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.15 1.2 = 0.20 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 8.38 7、kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 4.88 kN/mq=q1第一層龍骨間距/計算寬度=8.38300/1000=2.51kN/m布料機重量2000KG，重量平均分布在4只支撐架上，每只支撐架承受5KN。每個支撐架簡化成2個集中力，作用在跨中，F=2.5KN。7.2 次龍骨強度驗算次龍骨支承在主龍骨上，跨度L=1200mm，在次龍骨跨中增加一道支頂立桿，跨度L600mm，按單跨簡支梁進行計算。木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2 ,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2. 次龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm。W=bh2/6=80802/6=88、5333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1) 抗彎強度驗算Mmax0.125QL2+0.188FLMmax0.12525106002+0.1882500600=Mmax/W =394950/85333=4.63N/mm2第一層龍骨抗彎強度=4.63N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2) 抗剪強度驗算Vmax0.625QL+0.688FVmax0.6252.510.6+0.6882.5=2.66KN=3Vmax/（2A）=32660/(28080)=0.623N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.623N /mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。9、3) 撓度驗算fmax0.521QL4/100EI+0.911FL3/100EIfmax(0.5212.51600 4)/(10090003413333)+(0.9112.56003)/( 10090003413333) =0.06 mm=1200/250=4.80mm 第一層龍骨撓度max=0.06mm=4.80mm,滿足要求。7.3 支撐強度驗算新增加鋼管單頂只考慮減少次龍骨跨距，不計算入支撐系統。(1)荷載計算每個門架立桿所受軸向力:N=1.2(Ng1k+Ng2k)H+1.4NqkNGK1每米高度腳手架構配件自重產生的軸向力標準值；NGK2每米高度腳手架附件重產生的軸向力標準值；NQik各施工層施工荷載作用于一榀門架的軸向力標準值總和；H以米為單位的腳手架高度值；1.2、1.4永久荷載與可變荷載的分項系數。N=1.2(0.224+0.85) 3.31.9+1.4（0.9+0.6）1.28.38+5=23.35=28.35KN查(JGJ128-2000)規(guī)范每個門架立柱的承載力Nd=40.16kN(2)腳手架的穩(wěn)定性應按下列公式計算：NNd 式中N作用于榀門的軸向力設計值；Nd一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值，按建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范中式（-5）計算或表B.0.5查取。N=27.10KNNd=40.16kN門架承載力大于荷載,滿足要求。