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1、濱海新城辣椒槌片區14號地塊拆遷安置房建設項目（一期）工程4#樓塔吊四樁承臺基礎施工方案施工方案施工單位：南通建工（集團）股份有限公司建設單位：廣西濱海城市建設發展有限公司日 期：20XX年8月15日6、樁頂軸向壓力驗算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4. 1. 1條，樁頂軸向壓力設計值應 滿足下面的公式：YoNWfcA其中，Yo建筑樁基重要性系數，取1.00；fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16. 70N/mni2；A樁的截面面積，A=7. 85X 105mm2o則,1. 00X1023366. 75=1. 02X106N16. 70X7. 85X105=l. 31 X 1072、N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！7、樁豎向極限承載力驗算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)的第5. 2. 2-3條,單樁豎向承載力設 計值按下面的公式計算：R _ sQsk/YpQpkYpQsk - uEqsikLQpk qpkAp其中R復合樁基的豎向承載力設計值；Qsk單樁總極限側阻力標準值；Qpk單樁總極限端阻力標準值；ns, iip分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數； Ys，Yp分別為樁側阻抗力分項系數，樁端阻抗力分項系數； qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值：qpk極限端阻力標準值；u樁身的周長，u=3. 142m；Ap樁端面積,Ap=0.3、 785m2；b第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表：序號土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa)抗拔系數 土名稱粘性土16.0025.00825. 000. 80210.0025.00965.000.70粉土或砂土由于樁的入土深度為10. 00m,所以樁端是在第2層土層。單樁豎向承載力驗算：R=3. 142 X (6. 00 X 25. 00 X 0. 85+4. 00 X 25. 00 X 1. 12)/1. 65+1. 31 X965. 00 X 0. 785/1. 65=1. 06X 103kNN=1023. 367kN；上式計算的R的值大于最大壓力14、023. 37kN,所以滿足要求！8、樁基礎抗拔驗算非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Uk=EqsikUili其中：乩樁基抗拔極限承載力標準值；Ui破壞表面周長，取u產7td=3.142 x 1=3.142m；qsik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值；Xi 抗拔系數，砂土取0.500.70,粘性土、粉土取0.700.80, 樁長1與樁徑d之比小于20時，入取小值；li第i層土層的厚度。經過計算得到：Uk二以iqsikWl戶596.90kN ；整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Ugk= (球iqsikk) /3= 1140. OOkNU| 樁群外圍周長,Ui = 4X (35、. 5+1) =18. 00m；樁基抗拔承載力公式：YoNW Ugk/2+GgpyoNW Uuk/2+Gp其中N -樁基上拔力設計值，N廣207. 370；。即-群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數，G即 =1012. 50kN；Gp -基樁自重設計值,Gp =196. 35kN；Ugk/2+Ggp=l 140/2+1012. 5=1582. 50kN 1.0X207. 367kNUuk/2+Gp=596. 903/2+196. 35=494. 80kN 1.0X207. 367kN樁抗拔滿足要求。9、樁配筋計算(1) 樁構造配筋計算As=7id2/4x0.65%=3.14xl 006、02/4x0.65%=5105mm2(2) 樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋！(3) 樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-20XX)第7. 4條正截面受拉承載力計 算。N W fyAs式中：N軸向拉力設計值，N=207366. 75N；fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=360. 00N/mm2；As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=207366. 75/360. 00=576. 02mm2建議配筋值：RRB400鋼筋，14 16o實際配筋值5228. 6 mm20依據建筑樁基設計規范(JGJ94-94),6-8100-200mni,宜7、采用螺旋式箍筋；受水平荷載較大的樁基 和抗震樁基，樁頂5d范圍內箍筋應適當加密；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔2m 12焊接加勁箍筋。樁錨入承臺37倍主筋直徑，伸入樁身長度不小于10倍樁身直徑，且不小于承臺下軟弱土層層底深度。施工方案責任表編制人：審核人：審批人：南通建工（集團）股份有限公司廣西欽州項目部目錄一、編制說明及編制依據41、工程概況 42、工程地質、水文地質情況43、編制依據、64、塔吊基礎平面圖65、塔吊布置位置6二、塔吊基礎計算書71、塔吊的基本參數信息72、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算73、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算74、承臺截面主筋的計算85、承臺斜截面抗剪切計算8、96、樁頂軸向壓力驗算107、樁豎向極限承載力驗算108、樁基礎抗拔驗算1112129、樁配筋計算一編制說明及編制依據1、工程概況1) 項目組織機構工程名稱：濱海新城辣椒槌14號地塊拆遷安置房項目(一期)工程4#、7#樓。建設單位：濱海城市建設發展有限公司勘察單位：欽州市地質基礎工程公司設計單位：南寧市建筑設計院監理單位：天津國際工程建設監理公司施工單位：南通建工集團股份有限公司工程地點：欽州市欽南區大藩坡鎮，揚帆大道東南側建筑面積：6677.76 m2建筑層數：地下0層，地上11層建筑高度：34.05米工程簡介4#樓公寓樓框架剪力墻結構，塔吊樁直徑為1000mm,共4根樁，有效樁 長6()(9、)()-8000mm進入持力層不小于2000mm,人孔樁最深約7m才能入中化巖。 4#樓地上11層，塔吊使用高度45.5m。布置QQZT80A(5613)塔吊一臺。.2、工程地質、水文地質情況(1)場地工程地質概況建設場地轄屬大藩坡鎮辣椒槌自然村，位于進港鐵路以南1000 米，揚帆大道東側的山坡上，施工時屬于自然地貌。建筑場地橫跨一 沖溝，一小型水庫地形高差大，山坡陡峭，最大坡度約40度左右， 谷底標高約8. 5米，與山頂鉆孔中最大高差約32米，場地屬于丘陵 與溝谷地貌。通過土石方開挖回填山溝，松填平整至設計絕對標高， 場地范圍內回填土石方、炮渣等，情況比較復雜，原山溝溝底存在有 流水及淤泥和10、滯留系下統連灘群的中到厚層狀泥巖和泥質粉砂巖的 風化層。現根據現場調查巖芯描述、室內巖石工實驗、原位測試結果 及地區工作經驗勘察場地揭露深度范圍內巖土可分為5層。自上而下 分述如下：第層：填土（Q）僅小范圍分布于簡易路基上、屬筑路時挖 坡填長產物，結構松散至稍密狀，顏色為灰黃，成分以粉質粘土為主, 含較多的石英砂爍及巖石碎屑、碎片局部有100-150mm硬石塊。層厚 0. 9-1.5 米。第層：耕土（Q，r+d1）僅小范圍分布在4#樓沖溝底部，可朔狀 為主，飽和，含較多植物根莖略具腐臭味，呈淤泥狀，底部混石英砂 厚度0.6o第層：碎石圖（Q）灰黃色、褐灰，結構松散，濕-干狀屬 殘、坡積產物，成11、分主要為粉質粘土和巖石碎屑、此層一般位于基巖 之上或山坡上層厚0. 4-3. 2o第層：強風化粉砂質泥巖，褐灰、灰白、泥質結構，頁片狀, 成分主要為粘土，巖芯多呈碎屑、土狀，遇水軟化，巖芯手折可斷。 該層厚1米。第層：中風化砂巖：灰褐、灰黑色，灰白色粉粒結構薄厚層 狀，局部夾有薄層狀破玻璃的泥質砂巖，巖層較破碎，但局部較完整, 質地堅硬，錘擊聲脆，掩體質量指標RQD值10-50o此層主要分布在 場地西北部天然單軸抗壓強度0. 4-8. 5MPA巖體基本質量等級屬 IV-III 級。3、編制依據一、本計算書主要依據濱海新城現場總平面布置圖，欽州市茂盛安置小區 一期啟用4#-9#樓巖土工程勘察報告12、，及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機 設計規范（GB/T13752T992）、地基基礎設計規范（GB50007-20XX）、建筑結 構荷載規范（GB50009-20XX）.建筑安全檢查標準（JGJ59-99）、混凝土結構設計規范(GB50010-20XX).建筑樁基技術規范(JGJ94-94)等編制。4、塔吊基礎平面布置50005000說明：1、單樁樁身縱向鋼筋1466箍筋08100/200o2、樁身混凝土強度等級為C35。5、塔吊布置位置(1) 4#樓塔吊布置在21軸與22軸之間，M軸往北3.5米處,充分滿足4#樓施工階段的垂直、水平運輸工作。二、四樁塔吊基礎計算書塔吊起升高度H： 48.13、 4000m, 基礎埋深D： 1.500m, 基礎承臺厚度He： 1.200m, 基礎承臺寬度Be： 5. 000m,塔吊起升高度H： 48. 4000m, 基礎埋深D： 1.500m, 基礎承臺厚度He： 1.200m, 基礎承臺寬度Be： 5. 000m,1、塔吊的基本參數信息 塔吊型號：QZT80A(5613), 塔身寬度B： 1. 65m, 自重Fi： 550kN, 最大起重荷載F2： 60kN,樁鋼筋級別:RRB400,樁間距a： 3. 5m,承臺混凝土的保護層厚度：50mm,樁鋼筋級別:RRB400,樁間距a： 3. 5m,承臺混凝土的保護層厚度：50mm,樁直徑或者方樁邊長：1.14、000m, 承臺箍筋間距S： 200. 000mm,承臺混凝土強度等級：C35；2、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重(包括壓重)Fi=550. OOkN, 塔吊最大起重荷載F2=60. OOkN,作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2X (F+FD=732. OOkN, 風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax = 2175. 65kN m；3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算(1)樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第條,在實際情況中x、y軸 是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nj= (F+G) /n Mxyj/ y, 土 MyXj/ E x/其中n單樁個數，n15、=4；F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=732. OOkN；G樁基承臺的自重：G=1.2X (25XBcXBcXHc)=1.2X (25X5. 00X5. 00X 1.20)=900. OOkN；Mx, My承臺底面的彎矩設計值，取3045. 91kN - in；尚yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/205=2. 47m；Ni單樁樁頂豎向力設計值；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值，最大壓力：扁網二(732.00+900.00)/4+3045.91X2.47/(2X2.472)=1023. 37kNo最小壓力：Nmin二(732.00+900.00)/4-3045.91X2.47/(2X16、2. 47?) =-207. 37kNo需要驗算樁的抗拔(2)承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6. 1條。Mx = SNiYiMy = ENjXj其中Mx, My計算截面處XY方向的彎矩設計值；冶,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0. 93m；W扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni)=Ni-G/n=798. 37kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2X798. 37X0. 93=1476. 98kNm。4、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范MGB50010-20XX)第7. 2條受彎構件承載力計算。as = M/(aiLbh()17、2)=1-(1-2as),/2Ys = 1-/2As = M/(Yshofy)式中，ai系數，當混凝土強度不超過C50時，e取為1.0,當混凝土強度 等級為C80時，Ch取為0. 94,期間按線性內插法得1.00；fc混凝土抗壓強度設計值查表得16. 70N/mm2；ho承臺的計算高度：此-50. 00=1150. 00mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360. OON/niin2；經過計算得：Os= 1476.98x1 ()6/(l.()()x 16.70x50()0.00x1150.002)=0.013；& =1-( 1-2x0.013) 5=0.013；ys =1-0.013/2=0.18、993；Asx=Asy=1476.98 X 106/(0.993 X 1150.00 X360. 00) =3591. 76mm2o由于最小配筋率為0. 15%,所以構造最小配筋面積為：5000. 00X1200. 00X0. 15%=9000. 00mm2o建議配筋值：RRB400 25255。承臺底面單向根數19根。實際配筋 值9327. lnun2o5、承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5. 6.8條和第5. 6. 11條，斜截面受 剪承載力滿足下面公式：yoVpfboho其中，Yo建筑樁基重要性系數，取1.00；b0承臺計算截面處的計算寬度，&=5000mm；ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1150mni；X計算截面的剪跨比，=a/h此處，a=(3500. 00-1650. 00)/2=925. OOnirn；當 A3時，取？i=3, 得 1=0.80；p剪切系數,當0. 3WAV1.4時，p=0.12/(X+0.3)；當 1.4WAW3.0 時，p=0.2/(X+1.5),得0=0.11；fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16. 70N/mm2；則，1.00 X 1023.37=1023.367kN W 0. 11 X 16.70 X 5000 X1150/1000=10562. 75kN；經過計算承臺己滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!