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1、xxxxxxxx工程模板施工方案 本工程的柱模板采用竹膠板，通過集中加工定型后，組成定型模板，然后到現場組裝固定即可。為保證模板間的內徑尺寸，采用工字型鋼筋頂撐。柱上下共設七道固定鋼管卡，且用斜撐鋼管和12拉筋加花籃螺栓撐拉牢固。頂板、梁模板及支撐驗算1、頂板模板驗算（1）荷載統計： 根據GBT50204-92混凝土結構施工及驗收規范第規定，計算板模板時荷載組合為：模板自重，新澆混凝土自重、鋼筋自重、施工人員及施工設備荷載，荷載計算如下：a.模板自重g1：竹膠板厚為10mm，竹膠板密度按合格證取為10KN/m3， g1=1.20.0110=0.12KN/m2b.新澆筑混凝土自重g2：板厚為122、0mm，混凝土密度取c=24KN/ m3， g2=1.20.1224=3.456KN/ m2c.鋼筋自重g3：按規范板取1.1KN/ m3， g3=1.20.121.1=0.158KN/ m2d.施工人員及施工設備荷載q1： q1=1.42.5=3.5 KN/ m2則恒載 g=g1+g2+g3=0.12+3.456+0.158=3.734KN/ m2 q=g+q1=3.734+3.5=7.234 KN/ m2（2）強度驗算：模板按一端簡支一端固定計算，取1m寬模板做計算單元，則：最大彎矩為固端彎矩M： M= ql2/8=7.23410000.32另以3.5KN跨中集中荷載作驗算，最大固定端彎矩3、M為： M=（g1+g2+g3）l2/8+3Pl/16 =（0.12+3.456+0.158）10000.32/8+33.510000.3/16=239N.m所以取M=239N.m W=bh2/6=1000102/6=16667mm2 =M/W=2391000/16667=14.3N/mm2竹膠板靜曲強度標準值為55N/mm2，材料分項系數為1.55，竹膠板設計強度為55/1.55=35.5 N/mm2 因14.3N/mm235.5 N/mm2，所以面板強度驗算符合要求。（3）撓度驗算撓度驗算時只對恒載組合，所以g=g1+g2+g3=3.734 KN/ m2膠合板彈性模量為4500 N/ m24、，折減系數為0.9，則： E=45000.9=4050 N/mm2 I=bh3/12=（1000103）/12=83333mm4允許撓度為10mm，且不大于l/150=2mm，符合要求。2、頂板模板小楞驗算：大楞間距1.2m，小楞按簡支梁計算，計算簡圖如右：（1）強度驗算：a.施工荷載按2.5KN/m2均布荷載計算 q=6.630.3+1.20.050.18=2.04KN/m M= ql2/8=2.0410001.22b.施工荷載按2.5KN集中荷載計算 g=3.130.3+1.20.050.18=0.987KN/m M=ql2/8+pl/4=0.98710001.22/8+2.51.41005、01.2/4=1222N.m截面抵抗矩Wx=bh2/6=501002/6=8.33104mm4 =M/Wx=12221000/83300=14.7N/mm2 木材為東北落葉松，強度等級為TC17，抗彎強度設計值為17，按GBJ5-88木結構設計規范規定，對東北落葉松抗彎強度及彈性模量調整如下：因為木模板結構為露天結構，強度設計值應乘以0.9，彈性模量應乘以0.85；因為模板結構為臨時結構，按施工荷載考慮，其強度設計值應乘以1.3，彈性模量不予調整；因為木模板工程施工時，均應澆水濕潤模板和養護混凝土，因此按濕材考慮，彈性模量及抗彎強度設計值均宜降低10%。抗彎強度設計值：Fw=170.91.306、.9=17.9N/mm2彈性模量 E=10000.850.9=7650N/mm2 =14.7N/mm217.9N/mm2，強度符合要求。(2)撓度驗算：撓度驗算只計算恒載，不計算施工荷載，則q=0.954KN/m2 fmax=5ql2/384EI=1250.987120XX/（3847650501003） =0.84mm1200/1000=1.2mm 符合要求3、頂板模板大楞驗算： 模板大楞采用Q235 3mm厚50100方鋼，大楞簡化為一端簡支，一端固定的梁（方便計算且較連續梁偏安全），計算簡圖如右：自重：g=1.22（0.05+0.1）0.00378.5=0.085KN/m P=（0.987、7+1.41.50.3）1.2=1.9KN（1）強度驗算： M=ql2/8+（242+1）pl/（164） =0.08510001.22/8+331.910001.2/64=1191N.m查表得方鋼抗彎剛度W=22.42103mm3 =M/Wx=11911000/(22.42103)=53N/mm2f=205N/mm2 符合要求(2)撓度驗算： 只考慮恒載，則g=0.085KN/m，P=0.9871.2=1.18KN自重均布荷載引起的最大撓度位于0.442l處，集中荷載引起的最大撓度位于0.418l處，兩者位置近似，偏安全計算：fmax=0.00542ql4/EI+0.0221pl3/EI=（8、0.005420.085120XX+0.02211180120XX）/（2.061051.12106 ） =0.2mm1200/500=2.4mm 滿足要求4、框架梁模板驗算：（1）荷載統計： 根據GBT50204-92混凝土結構施工及驗收規范第規定，計算板模板時荷載組合為：模板自重，新澆混凝土自重、鋼筋自重、振搗混凝土時產生的荷載，按框架主梁計算，荷載計算如下：a.模板自重g1：組合鋼模板自重取0.326KN/m2 g1=1.20.3260.55=0.216KN/ mb.新澆筑混凝土自重g2：梁高為800mm，混凝土密度取c=24KN/ m3， g2=1.20.8240.55=12.67KN9、/ mc.鋼筋自重g3：按規范板取1.5KN/ m3， g3=1.20.81.50.55=0.79KN/ md.振搗混凝土時產生的荷載q1：q1=1.42.00.55=1.54KN/m則恒載g=g1+g2+g3=0.216+12.67+0.79=13.68KN/m q=g+q1=13.68+1.54=15.22KN/m（2）強度驗算：抗彎剛度取300mm寬與200mm寬模板截面抵抗矩之和： W=5860+3650=9510mm3 =M/W=ql2/8W=15.226002/（89510）=72N/mm2f=205N/mm2 強度符合要求。（3）撓 度驗算：只計算恒載q=13.68N/mm，截面10、慣性矩 I=26390+1662043010mm4 fmax=5ql2/384EI=513.686004/（3842.0610543010） =2.37mm600/250=2.4mm 符合要求。5、框架主梁模板小楞驗算：小楞按一端固定一端簡支計算，計算簡圖如右所示：模板及鋼管自重按0.75KN/m2 q=1.20.75+（11.52+0.72+1.4）/0.50.6=16.9KN/m NA=qb3（4b/l）/（8l2） =16.90.2753（40.275/0.6）/（80.62）=0.432KN（1）抗彎強度驗算：483.5鋼架管抗彎剛度為5080mm3 M=qb2（2b/l）2/8=1611、.90.2752（20.275/0.6）2 =M/W=0.38106/8=74.8N/mm2f=205N/mm2 符合要求。（2）撓度驗算：將均布荷載簡化為一集中荷載，如右圖所示： p=16.90.275=4.65KN a=600275/2=462， b=275/2=138f=pb2（9a2b）/96EI=46501382（94622138）/（962.061051.22105）=0.14mm600/250=2.4mm 符合要求。6、框架次梁小楞驗算：（1）荷載統計：a.模板自重g1：組合鋼模板自重取0.75KN/m2 g1=1.20.750.6=0.54KN/ mb.新澆筑混凝土自重g2：梁12、高為700mm，混凝土密度取c=24KN/ m3， g2=1.20.7240.6=12.096KN/ mc.鋼筋自重g3：按規范板取1.5KN/ m3， g3=1.20.71.50.6=0.756KN/ md.振搗混凝土時產生的荷載q1：q1=1.42.00.6=1.68KN/m則恒載g=g1+g2+g3=0.54+12.096+0.756=13.39KN/m q=g+q1=13.39+1.68=15.07KN/m簡化為集中荷載，P=15.070.25=3.768KN 計算簡圖如右所示：（2）抗彎強度驗算：483.5鋼架管抗彎剛度為5080mm3 M=Pl/4=37681.0/4=942N.m13、 =M/W=9421000/5080=185N/mm2f=205N/mm2 符合要求(3)撓度驗算： fmax=Pl3/48EI =3768109/（482.061051.22105） =3.1mm1000/250=4mm 符合要求7、大楞驗算： 大楞實際受力為多跨連續梁，為方便計算，偏于安全，簡化為簡支梁，且按框架主梁大楞驗算，計算簡圖如下所示：由小楞傳來的荷載F=432N（1）強度驗算 =M/W=Pl/（45080）4321200/45080=25.5N/mm2 f=205N/mm2（2）撓度驗算 fmax=Pl3/48EI =432120XX/（482.061051.22105） =0.14、62mml/250=1200/250=4.8mm 符合要求8、架子立柱驗算（1）框架梁底柱壓力N1：N1=16.90.550.4322=8.431KN（2）框架梁側立柱所受壓力N2：樓板傳來力為：1.20.613.13=2.25KN小橫桿傳來力為：20.432=0.864KN合計：N2=2.25+0.864=3.11KN（3）次梁側立桿所受壓力N3：樓板傳來力為：1.20.613.13=2.25KN小橫桿傳來力為：3.768KN 合計：N3=2.25+3.768=6.018KN則框架梁底部立柱所受壓力最大，橫桿最大間距為1.5m，則 =1500/18.5=94.9 查表得：=0.626，A=415、89mm2 =N/A=8431/（0.626489）=27.5N/mm2f=205N/mm2 符合要求xxxxxxxxxxxx工程腳手架施工方案工程概況 本工程為xxxx。本次改造加大了原入口大廳，貴賓休息室及新聞中心和新聞發布大廳并增設了運動員及裁判員休息室、準備活動區以及興奮劑檢測室等設施。 。改建部分層數為4層，總建筑面積9274.15m2，新增建筑面積3654.68m2，建筑物總高度16.8m，本工程結構形式為鋼筋砼框架結構和鋼結構。腳手架的組成： 采用雙排腳手架，其組成為：鋼管、扣件、竹架板、安全網等，所用材料應符合鋼管腳手架扣件JGJ22-85的規定，雙排扣件式構造。 雙排扣件式構16、造： 步距（h）1.2m，柱距（l） 1.8m，排距（lh） 1.05m，連墻件的豎向間距h1：5.4m，水平間距h2：3.6m，腳手架搭設高度H：18.3m。各部件構造要求：（一）立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余個接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭接應符合以下要求： 1、立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相臨立柱接頭不應設在同步同跨內，兩相臨立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主接點的距離不應大于步距的1/3； 2、柱的搭接長度不應小于1m，不小于兩個旋轉扣件固定，端部扣板的蓋邊緣至桿端距離不應小于100mm； 3、每根立桿頂端高于建筑物檐上皮高度1.5m 4、每根立17、桿底部應設置底座或墊板（二）縱向水平桿構造要求： 1、縱向水平桿設置在橫向水平桿上，并以直角扣件扣緊在橫向水平桿上； 2、縱向水平桿在操作層的間距不宜大于400mm 3、縱向水平桿的接頭應錯開布置，不應設在同步同跨內，相臨接頭水平距離不應小于500mm，并避免設在縱向水平桿的跨中，搭接長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端不應小于100mm。 4、縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不少于6m。（三）橫向水平桿構造要求 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。（四）腳手板的構造要求 作業層腳手板應18、鋪滿鋪穩，離開墻面120150mm，竹笆板主筋應垂直于縱向水平桿鋪設，應采用對接平鋪，四個角應用直徑為1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。（五）連墻件構造要求 用鋼管扣件組合的連墻件布置要求：垂直水平間距小于6m，均勻布置（并排式花樣）（六）支撐 設剪刀撐、橫向支撐 每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間，每道剪刀撐寬度不應小于四跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560度之間。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。腳手架搭設： 1、鋪設墊板 縱向掃地桿 第一步縱向水平桿 第一步橫向水平桿 連墻件 第二步縱向水平19、桿 第二步橫向水平桿 2、搭設注意事項：（1）一律使用48鋼管，嚴禁混合使用（2）相臨立柱的對接扣件不得在同一高度內（3）開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后方可拆除（4）搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的力柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件（5）封閉腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內外角柱固定 （6）排腳手架的橫向水平桿靠墻一端裝飾面的距離不應大于100mm。（7）剪刀撐橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設剪刀撐，橫向支撐的構造應符合要求。（8）扣件規格必須與鋼管相同，扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N/mm，并不大于65N/m，主節點20、處固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等，扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm，對接扣件的開口應朝上或朝內，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（9）鋪設腳手板的注意事項： a.應鋪滿鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm； b.采用對接或搭接應符合規定，腳手板的探頭應采用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿上； c.在拐角斜道平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動（10）搭設欄桿擋腳板的注意事項： a.欄桿和擋腳板應搭設在外排立柱的內側； b.上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置； c.擋腳板高度不應小于150mm腳手架的搭設與驗收腳手架21、搭設的技術要求，允許偏差與檢驗方法如下序 號項 目技 術 要 求允許偏差檢查方法1基座不晃動、不滑動觀察2最后驗收垂直度1/6000.00經緯儀3搭設中垂直度H=10mH=20mH=30m73451經緯儀4間距步距柱距排距205020鋼板尺5縱向水平桿高差一根桿的兩端同跨內外縱側向水平桿高差2010水平尺6雙排腳手架橫向桿外伸長度500mm50mm卷尺7扣件安裝接點各扣件距主接點的距離同步立柱上兩個相鄰對接扣件的高差立柱上的對接扣件距主接點的距離縱向水平桿上的對接扣件距主接點的離扣件螺栓擰緊力矩150mm150mmh/3L/34065mm8剪刀斜撐桿與地面角度4560度9腳手板外伸長度對接搭接22、100a 150a100：腳手架的拆除1、拆除前必須做好準備工作：（1）全面檢查腳手架各部體系是否符合安全要求，（2）根據檢查結果，補充完善施工組織設計中的拆除順序，（3）清除腳手架上的雜物及地面障礙物，（4）進行技術交底。2、拆除應符合以下要求：（1）拆除順序應逐層自上而下進行嚴禁上下同時作業（2）所有連墻件應隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，若高差大于兩步，應增設連墻件加固（3）當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m ）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固，后拆連墻件（4）當腳手架采取部分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，按要求設23、置連墻件和橫向支撐加固3、卸料應符合以下要求： 各構配件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔安全要求1、人員要求（1）腳手架搭設人員必須通過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規定的考核；（2）搭設人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋；2、腳手架構配件質量按要求進行檢驗，合格后方可使用。3、使用階段：（1）操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支撐纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備；（2）六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣應停止腳手架作業，雨雪后上架作業應有防滑措施，應掃除積雪；（3）應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。檢查和保修項目：（24、1）各主接點處諸桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合施工組織設計要求；（2）地基無積水，底座是否松動，立桿是否懸空；（3）扣件螺栓是否松動；（4）腳手架垂直偏差是否符合要求；（5）安全防護是否符合要求。腳手架使用期間嚴禁任意拆除下列桿件：（1）主接點處的縱橫向水平桿；（2）縱橫向掃地桿；（3）連墻件；（4）支撐；（5）欄桿、擋腳板。 腳手架拆除要劃出警戒區，設立明顯標志，設專人指揮，由上而下進行，先搭的后拆、后搭的先拆。連接點必須與腳手架同步拆除。不允許分段分立面拆除，若現場施工必須分段分立面拆除時，要在暫不拆除的腳手架兩端加設連接點和橫向水平支撐。拆下的鋼管扣件要及時運至地面，嚴禁25、高空拋擲。拆除時要互相配合，協調一致，隨時保證腳手架的整體穩定。拆除后的鋼管扣件要分類堆放，妥善保管，以備再用。腳手架的設計與計算（依據建筑施工腳手架實用手冊）一個柱距范圍的每米高腳手架自重，查表4-14，因腳手架主體間使用大模，無需堆放材料，故只考慮裝修用2KN/m2腳手板按0.4KN/ m2考慮防護材料按0.304KN/ m2考慮1、風荷載：風壓高度變化系數uz選1.36（因濟南市中區絕對標高54.100）考慮網眼尺寸=（3.5+3.5）3.2/3.53.5 1.05=0.192 us=1.20.192=0.23 wk=0.71.360.230.35=0.076KN/ m2 qwk=wkl26、=0.0761.8=0.13 KN/ m2 Mw=1.4 qwkh2/10=1.40.1361.82/10=0.0616 KN/ m22、計算底層立柱的軸心壓力：（1）自重NG1K=25.40.134=3.4KN（2）活載產生的軸心壓力腳手板產生軸心壓力NQ1=0.44=1.6KN（四層）防護材料產生軸心壓力NQ2=0.304KN 考慮二層同時作業施工均布荷載 q22.0=4.0KN/m2，查表4-41得：NQ3=4.86KN活載產生軸心壓力標準值：NQ=1.6+0.304+4.86=6.764KN N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQi=1.2（3.4+0.87）+1.46.765=27、14.59KN3、立柱穩定驗算：N/Afc根據鋼管采用483.5，鋼材Q235排lb=1.05m，連墻件間距H1=5.4ml1=3.6m，分別由表4-25、4-23、4-36查锝：立柱截面積A=4.89cm2，回轉半徑i=1.58cm鋼材抗壓強度設計值fc=180N/mm2立柱計算長度系數u=1.50立柱長的比=uh/i=1.51.8/1.58=1.71查表求得=0.243 W=5.08cm3 NA（fcw） w=0.0616106/5.08103=12.1N/mm2 =12.10.54/1.36=4.8N/mm2 A（fcw）=0.2434.89102（1804.8）10-3=20.8KN 28、N=1.23.4/0.87+1.416.74+2.43=17.52KN A（fcw）=20.8KNN=17.52KN立柱穩定承載力滿足要求。4、連墻件所受的水平力計算：（1）擋風系數根據h=1.8m，l=1.8m及管徑按式計算： =1.15 lb/h=0.85/1.8=0.47 查表4-21得=1.0 us=1.2（1+）=1.20.0892=0.2136 uz=1.36 wk=0.07h=uzwv=0.71.36（0.21+2.23）0.35=0.146KN/m2連墻件所受水平力設計值 NA=1.4wkAu+3.0=1.40.1463.65.8+3.0=7.26KN（2）連墻桿穩定承載力驗算：連墻桿采用483.5鋼管時根據設計說明，腳手架距離墻ln=40cm，因此細長比=ln/i=40/1.58=25.31，查表4-37A =0.933 N=Afc=0.9334.8910218010-3=82.1KNNA=7.26KN連墻桿采用483.5鋼管時，其穩定承載力足夠。 NH=1.40.1463.6+3.0=5.64Pc=8.5KN滿足抗滑移承載力設計值。