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1、大體積混凝土施工方案一、 編制依據1.北京市通信公司綜合業務樓施工組織設計2。 北京東方筑中建設規劃設計有限公司設計的北京市通信公司綜合業務樓施工圖紙3. 地基與基礎工程施工質量驗收規范（GBJ202)4。 地下室防水工程施工質量驗收規范（GB50208）5。 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204)6。 混凝土質量控制標準（GB50164）二、 工程概況北京市通信公司綜合業務樓工程擬建建筑物包括兩棟分別為8層及15層的高層辦公樓、中庭、報告廳及地下室,總建筑面積約6萬平米。地下室共三層，主要為車庫、設備用房、庫房、變配電室、柴油發電機室，約1.8萬平米；地上建筑總高度60米，主要為辦2、公室、餐廳、多功能廳、會議室等，約4。2萬米。擬建建筑物0.00標高為48。00m，采用筏板基礎,基礎埋深17。85 m。底板長度為110米，寬度為60米；底板厚度為1。3米、1.0米。東西及南北方向均設有后澆帶，將底板分成6個施工區。底板混凝土強度等級為C40，抗滲等級為P12。分區詳見下圖。三、施工部署1。 施工組織1。1。 項目部成立以經理張德訓為組長的領導小組，負責底板大體積砼的澆筑的質量,人員分工如下序號姓名職務負 責 內 容1張德訓經理現場總負責、總協調2彭萬武書記對外交通、對外關系協調3魏東總工程師人員培訓、方案交底，技術協調4韋夷山工程經理人員、機械組織、現場指揮6王曉飛余滔土3、建工程師砼書面交底及現場技術指導和質量控制8張紹秋電氣工程師臨時用電9方宏偉石麗燕水暖工程 師臨時用水10童和平質量員質量檢查11張凡民機械員施工機械、設備12胡繼和材料主任砼供應13梅清平試驗員現場取樣、測溫14白漢國測量員墻柱軸線、標高控制1。2. 施工隊人員組織：成立由隊長為組長的領導班子，成立兩個班組，明確人員分工，各行其責，每個區施工時每個班組人員組織如下組長左紅林(江油隊，施工南一、南二、南三區)，張書平（蓬安隊，施工北一、北二、北三區)交通指揮2人，記錄2人,振搗手12人，后臺放料4人,布料、拆管10人,抹壓、攤平12人,看模2人，調鋼筋2人，臨水2人，臨電2人。1.3。 施工順4、序根據現場實際情況，底板分6個區澆筑,施工順序為南一區北一區南二區北二區南三區北三區，每個區施工時先澆筑集水坑部位，然后澆筑底板，最后澆筑外墻300mm高的導墻。1。4。 施工計劃安排底板砼澆筑安排在10月中旬至11月中旬之間進行，預計最大一個區連續澆筑砼需14h，選在周末開盤，對砼的運輸較有利。2. 施工準備2.1。 技術準備2.1.1。項目部會同攪拌站一起提前選定外加劑，做好試配，同時攪拌站提前三天做好原材料的儲備。2。1。2.支設好后澆帶處的模板，并做好防水處理。2.1.3.測溫儀器采用北京建筑研究院生產的JDC2測溫儀器，提前購置。2.1.4。對參加底板砼施工的管理人員及操作人員進行培5、訓，明確施工方法及施工程序.2。1。5。注意天氣預報，避開大雨澆筑砼。2。2。 生產準備2.2.1.臨時用水砼罐車沖洗后的廢水先流經沉淀池，再進入市政管網；養護用水利用已沿塔吊接至地下四層的DN25的用水管，用橡皮管將水引至用水點。2.2.2.臨時用電2臺砼輸送泵電源分別由4箱和6箱提供,12根振搗棒分接2臺移動配電箱，接04-01箱，振搗器備用電源由發電機引至基坑專用配電箱，如停電時，2臺移動箱接發動機專用配電箱，為確保安全,振搗器實行一機一閘一漏，其漏電電流不大于30mA,動作時間不大于0.1秒。2.2。3。施工機械根據現場情況，所需機械如下表序號機 械 名 稱數 量備 注1罐車(7m3）6、15輛2HBT80拖式泵2臺實際使用2臺拖式泵，汽車泵備用342m汽車泵1輛450振搗棒20根8根備用5發電機組1臺停電時備用四、主要施工方法及技術措施1.主要施工方法1。1. 預拌砼的供應及質量要求由于砼方量一般，故選定由一個一級站供應砼，但要嚴格控制原材料及配合比，要求砼的初凝時間不小于810h，砼現場坍落度1214cm。1。2. 施工機械及布置選用2臺HBT80拖式地泵和1臺汽車泵，實際使用2臺拖式地泵，汽車泵備用，2臺輸送泵分別布置在基坑南側及北側中間,砼罐車停留在基坑東側，并安排專人負責指揮車輛進出。1.3. 砼的運輸底板最大一個區的混凝土量約為1200m3,由于周末道路暢通，便于混7、凝土澆筑，因此,底板混凝土選擇在早上8:00后開始澆筑，現場設置2臺混凝土輸送泵,根據泵送能力及現場實際情況，每臺泵每小時泵送混凝土按4050m3/h，2臺泵輸送能力為80100 m3/h，兩攪拌站共需配備7m3/h罐車1115輛，預計澆筑時間需要1215h左右。1。4. 底板砼澆筑：鋪設砼管道采用邊澆筑邊拆管的方法，由西向東，澆筑砼采用斜面式薄層澆搗，即利用自然斜淌形成斜坡，“由遠至近、一個坡度、薄層澆筑、一次到頂”的方法。每作業面分前、中、后三排振搗砼,在出料口、坡角、坡中各配備2根振搗棒振搗，邊澆筑邊成型及抹平底板表面,標高、厚度采用水準儀定點測平，用小白線嚴格控制板面標高和表面平整；砼8、澆筑使用50振搗棒，振搗時要做到“快插慢拔”，振搗延續時間以砼表面呈現浮漿和不再沉落、氣泡不再上浮來控制,避免振搗時間過短和過長。50振搗棒有效半徑R按30cm考慮（此數據為經驗數據），則振搗棒插點的移動距離不能大于其作用半徑的1。5倍，即45cm；插點方式選用行列式或邊格式，振搗時注意振搗棒與模板的距離，不準大于0.5R，即15cm，并避免碰撞鋼筋、模板、預埋管；為使分層澆筑的上下層砼結合為整體,振搗時振搗棒要求插入下一層砼不少于5cm；砼澆筑過程中表面的泌水及時排入電梯井坑或集水坑內，用潛水泵抽走；砼澆筑過程中，鋼筋工經常檢查鋼筋位置，如有移位，必須立即調整到位。1.5. 砼表面處理大體積9、砼表面的泥漿較厚,澆筑后48h內初步用長刮尺刮平，初凝前用鐵滾筒滾壓兩遍,再用木抹子搓平壓實，然后用塑料掃把掃毛.1.6. 砼試塊制作和坍落度檢測砼試塊按每100m3取樣一次，并留做4組抗滲試塊；預拌砼到達現場后,試驗員檢查砼的坍落度，每工作班不少于2次，并做好記錄。1.7。 砼養護砼澆筑完成12h后周邊開始砌兩皮頁巖磚蓄水養護，養護水深12cm，蓄水養護35天，然后再澆水養護,養護時間不少于14d。1。8。 砼測溫沿澆筑方向選取具有代表性的位置固定測溫布置點,共24 處 72 個點，每處垂直方向沿板底、板中和板面布置3個點,板面測溫點距離板面50mm,板底測溫點距離板底面1/4板厚處，且距鋼10、筋的距離大于30mm；本工程采用JDC2建筑電子自動測溫儀測溫，在底板砼中預埋測溫探頭,設專人進行測溫工作,堅持24h連續測溫，砼終凝后，開始測溫，3d內每2h測一次，3 d后每4h測一次,15d后每8h測一次,測溫度要求準確、真實;測溫點布置見下圖。2。 技術措施 為了降低大體積砼的最高溫度,使中心溫度與表面溫度之差不大于25，最主要的措施是降低砼的水化熱,為此會同攪拌站制訂以下措施2。1。 水泥選用42。5礦渣水泥,其特點是水化熱較低,水泥用量為330 Kg/m3左右。2.2. 摻加料砼中摻入一定數量的粉煤灰,不僅能取代部分水泥，還能改善砼的可泵性，降低砼中的水泥水化熱，本工程摻級磨細粉煤11、灰,摻量約100Kg/m3左右.2.3。 粗、細骨料選用540mm的石子，石子含泥量小于1；細骨料采用中粗砂,細度模數在2。3以上，含泥量小于2.2。4。 外加劑摻入水泥用量8的CEA膨脹劑，能有效地防止龜裂,提高防水性能。2。5. 砼攪拌站預先將砂石料入庫,防止日光曝曬，降低砂石的溫度。2.6. 砼的攪拌用水采用井水或冰水，降低砼的出機溫度.五、質量保證措施1. 保證項目1.1。 砼所用的水泥、水、骨料、外加劑及砼的配合比、原材料計量、攪拌等必須符合規范及有關規定，檢查出廠合格證和試驗報告是否符合質量要求。1。2. 砼強度的試塊取樣、制作、養護、和試驗要符合混凝土強度檢驗評定標準(GBJ1012、7-87）的規定.2。 基本項目：砼應振搗密實；不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣、麻面等缺陷，預埋件位置正確。3. 允許偏差項目標高允許偏差:5mm；表面平整度允許偏差:4mm；軸線位移允許偏差：5mm；墻、柱、梁截面尺寸允許偏差：5mm六、成品保護1。 施工縫、止水片、支模鐵件設置與構造須符合設計要求。2。 為保護鋼筋、模板尺寸位置正確，不得碰撞、改動模板、鋼筋。3。 在支模或吊運其它物件時,不得碰壞止水環。4. 保護好水電埋管及預埋件和測溫管，振搗時勿擠偏或埋入砼內。七、安全文明施工及環保措施1。 施工現場的各種安全,消防設施的勞動保護器材要加強管理,定期進行檢查維修,及時消除隱患，保證13、其安全有效。2. 積極監督檢查逐級安全責任制的貫徹和執行情況，定期進行安全工作大檢查。3.遺灑的砼及時清理外運，做到工完料凈腳下清，保持施工現場的整潔，干凈。4。 各種機械使用維修保養人定人定期檢查，保持機械場地的整潔。5. 現場道路場地全部用混凝土硬化，并隨時進行清掃、灑水,保持場地內干凈濕潤，避免塵土滿天飛揚；6. 現場作業面禁止從基坑向下拋擲東西，防止砸傷人.7。 大門處設兩個322m的沉淀池，清洗罐車及地泵的污水,經一清再過二清，經二次沉淀處理后排入市政污水系統。8。 夜間施工禁止大聲喧嘩,盡量使用低噪聲的振搗棒。九、大體積砼裂縫計算在大體積混凝土澆筑前,根據施工擬采用的防裂措施和現有14、的施工條件，先計算混凝土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量，然后通過計算，估量可能產生的最大溫度收縮應力，如不超過混凝土的抗拉強度,則表示所采取的防裂施工措施能夠有效的控制和預防裂縫的出現，如果超過混凝土的抗拉強度,則可采取措施調整混凝土的入模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土的內外溫差、改善施工操作工藝和混凝土拌合物性能等技術措施重新計算，直至計算的應力在允許的范圍內。1. 混凝土的水化熱絕熱溫升值T(t）= CQ(1e-mt）/cT（3）=300250（1-2。7180。33）/0。962400=19。3Tmax=300334/0.962400=43.515、T（t)-混凝土澆筑完t段時間,混凝土的絕熱溫升值（）C 每立方米混凝土的水泥用量()Q 每千克水泥水化熱(J/）c- 混凝土的熱比,一般由0。921。00，取0.96(J/K）混凝土的質量密度,取2400/m3e-常數，e=2。718m與水泥品種、澆筑時與溫度有關的經驗系數,一般為0。2-0.4t混凝土澆筑后至計算時的天數2. 各齡期混凝土的收縮變形值y(t）=0y(1 e-0.1t）Mi =3.2410-4（1 e0.1t）1。251.351。01。01。00.930.541.21.00。9=2.965104（1 e-0。1t)式中y(t）-各齡期(d）混凝土的收縮相對變形值0y標準狀態下16、最終收縮值(即極限收縮值）取3.24104 Mi 考慮各種非標準條件的修正系數。查表得：M1=1。25 M2=1。35 M3=1。0 M4=1.0 M5=1。0 M6=0。93 M7=0.54 M8=1。2 M9=1。0 M10=0。93. 各齡期混凝土收縮當量溫差 Ty(t）=y（t）/式中 Ty（t）各齡期（d）混凝土收縮當量溫差混凝土的線膨系數，取1.0105y(30）=0.768104 Ty（30）= 7。68y(27)=0.702104 Ty(27）= 7.02y（24)=0。633104 Ty（24)= 6.33y（21)=0。562104 Ty（21)= 5.62y（18)=0。17、488104 Ty(18）= 4.88y(15)=0。413104 Ty（15）= 4。13y（12)=0。335104 Ty(12）= 3.35y（9)=0。255104 Ty(9）= 2。55y（6)=0。17310-4 Ty（6）= 1.73y(3)=0.088104 Ty(3)= 0.88各齡期混凝土的綜合溫度及總溫差各齡期混凝土降溫的綜合溫差 T（6)= 2。02+1.730。88=2。87 T(9)= 2.82+2.55-1.73=3.64 T（12）= 2.90+3.352.55=3。70 T（15)= 2.38+4.13-3.35=3.16 T(18）= 1。67+4。88-418、。13=2.42 T(21)= 1。41+5。624.88=2.15 T(24）= 0。70+6。33-5。62=1.41 T(27)= 1。14+7。02-6。33=1。83 T(30）= 1.23+7.68-7。02=1.89底板的總溫差T= T(6）+ T（9)+ T（12）+ T(15)+ T（18)+ T（21）+ T(24）+ T(27)+ T（30） =2。87+3.64+3.70+3。16+2。42+2。15+1。41+1.83+1.89 =23.074. 各齡期混凝土彈性模量 E（t)=E(0）（1e0。09t）式中E（t）混凝土從澆筑至計算時的彈性模量（N/2）；計算溫度應19、力時，一般取平均值。 E(0）混凝土的最終彈性模量（N/2） E(3）= 0.260105(1e0.093）=0.0616105N/mm2 E（6)= 0.260105(1-e-0.096）=0。1080105N/mm2 E(9)= 0.260105(1e0.099）=0.1443105N/mm2 E(12)= 0.26105（1e-0。0912）=0。1716105N/mm2 E（15)= 0.26105（1-e-0。0915)=0.1924105N/mm2 E（18)= 0。26105(1e0。0918）=0.2080105N/mm2 E(21）= 0。26105（1e0.0921)=0.20、2210105N/mm2 E(24)= 0.26105(1e0。0924）=0。2300105N/mm2 E（27)= 0。26105(1-e0。0927）=0.2371105N/mm2 E(30)= 0。26105(1-e-0。0930）=0。2430105N/mm25。 各齡期混凝土的應力松馳系數考慮荷載持續時間和齡期的影響，查得混凝土各齡期的應力松馳系數為 S(3）=0。186 S(6)=0.208 S(9）=0。214 S(12）=0.215 S（15)=0.233 S（18)=0。252 S（21）=0.301 S(24)=0。524 S（27）=0.570 S(30)=1.006。21、 混凝土的溫度收縮應力混凝土因外約束引起的溫度、收縮應力可按以下簡化公式計算= E（t）TS(t）R/（1）式中 T混凝土的最大綜合溫差(），T= T（t)+ T0 Th T0混凝土的入模溫度(） Th-混凝土澆筑后達到穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫；當大體積混凝土結構暴露在室外且未回填時，T值混凝土水化熱最高溫升值（包括澆灌入模溫度）與當地月平均最低溫度之差進行計算. S（t）考慮徐變影響的松弛系數，一般取0。30.5 R混凝土的外約束系數,當為巖石地基時，R=1；當為滑動的墊層時，R=0；一般地基取0。250.50混凝土的泊松比，可采用0.150.206。1. 底板水平阻22、力應力計算地基水平阻力系數CX值計算，根據場地情況取CX1=4.010-2N/mm2.6.2. 各臺階溫度差和收縮引起的溫度應力a。6天(第一臺階降溫,自第六至第三十天溫差和收縮引起的應力）根據公式max=i=Ei(t）Ti(t)(1-1/（chL/2）S(t）和=（ CX/H Ei（t)1/2可求得當t=6 =( 4.0102/(22000。108105）1/2=4.2310-5L/2=4.2310-598200/2=2.076則可得到chL/2=4。052(6)= 0.1081051.010-52.87(1-1/4.052）0.208 =0。0485Mpab.當t=9 =（ 4.010-223、/（22000。1443105)1/2=3。66105L/2=3.6610598200/2=1.797則可得到chL/2=3.099(9)= 0.14431051.010-53。64(1-1/3。099)0.214 =0.0763Mpac.當t=12 =( 4。0102/(22000.1716105）)1/2=3。3610-5L/2=3。3610-598200/2=1。650則可得到chL/2=2.700(12)= 0。17161051。01053。70（1-1/2。700）0.215 =0.0860Mpad.當t=15 =( 4。010-2/（22000.1924105）)1/2=3.17124、05L/2=3。1710598200/2=1。556則可得到chL/2=2。477（15)= 0。19241051.01053.16(1-1/2。477)0.233 =0。0844Mpae.當t=18 =（ 4。010-2/(22000。208105)1/2=3.0510-5L/2=3。0510598200/2=1.498則可得到chL/2=2。350(18)= 0.2081051。010-52。42(11/2。350）0。252 =0。0730Mpaf。當t=21 =（ 4。010-2/(22000。221105）1/2=2.9610-5L/2=2。9610598200/2=1.453則可得25、到chL/2=2.255(21）= 0。2211051.010-52.15(1-1/2。255)0。301 =0。0798Mpag.當t=24 =（ 4.010-2/（22000.230105)）1/2=2.90010-5L/2=2。90010-598200/2=1.424則可得到chL/2=2.197(24）= 0。2301051.010-51。41(11/2。197）0。524 =0.0925Mpah.當t=27 =（ 4.010-2/（22000.237105）1/2=2.86105L/2=2.8610598200/2=1。404則可得到chL/2=2。160（27）= 0.2371051.01051。83(11/2。160)0。570 =0.1330Mpai。當t=30 =（ 4。0102/(22000.243105)）1/2=2。8210-5L/2=2.8210598200/2=1。385則可得到chL/2=2。122（30）= 0.2431051。01051.89(11/2。122)1.0 =0.243Mpaj.總降溫產生的最大拉應力max=0.0485+0.0763+0.0860+0.0844+0.0730+0。0798+0.0925+0。133+0。243=0。9165Mpa混凝土C40,取Rf=1。8/0。9165=1。961。15,滿足抗裂條件.