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1、225m3噴放鍋安裝施工方案2一、 工程概況1.1工程簡介225m3噴放鍋由鍋底部、筒體、鍋頂部三部分組成，主要材質Q235、20g。總重42900，總高17294，最大直徑5640。鍋底部重18338.11，其中底板、筒體、錐體重13801，垂直高度4399，其中底部最重的部件450016圓筒體高度3236，錐體厚度16；（以上數據摘抄自圖紙鍋底部，K179810）。筒體直徑5640，高6806，厚度14，重13120；鍋頂部高度為5070，重11441.9，由上錐體、封頭等構成。噴放鍋拆卸前包括底板在內，按環焊縫劃分為12節，其中鍋底部四節，筒體四節，鍋頂部四節，分離器分為兩節，共14節。2、拆卸后，噴放鍋分為12層，其中：頂層：1000的圓管；第1層：B1（鋼板編號）為球冠=4000,共2塊；第2層：B2共2塊；第3層：B3為錐體40005640，共5塊；第4、5、6、7層：B4、5、6、7為圓筒體=5640，每層3塊；第8層：B8為錐體56404000，共3塊；B9、10為4500圓筒體，每層 2塊；底板：共4塊，=20。其中：第4層被盜割后長度為13.3米（=14），寬度B=1.75米；第五層被盜割后總長度為13.5米（=14），寬度B=1.75米；原筒體5640壁板長度為17.7096米；第4、5層共被盜割后長度為8.6192米，寬度B=1.75米，=14的鋼板1657.73、，材質為 噴放鍋位于蒸煮車間前面，緊靠廠區主要干道。蒸煮車間第一層樓板標高為0.0m第二層樓板標高為6100；第三層樓板標高為12650；第四層樓板標高為19000；天面標高為24600 ；搬運、安裝時盡量不破壞原廠房與地面。注：全部數據來自圖紙鍋底部（K179810）、225m3平底噴放鍋（K1798）、及安陽機械廠造紙設備產品圖冊（29）1.2技術說明225m3噴放鍋為一類壓力容器，設計壓力為0.11MPa；最高工作壓力為0.25MPa；設計溫度為125，最高工作溫度為175；焊縫系數：筒體、封頭均為0.85； 本設備按GB15089及勞動部頒發的壓力容器安置技術監察規程的要求制作。二、拆4、卸方案根據現場條件，利用2738的無縫管制作一搖頭桅桿，用一臺三噸卷揚機穿掛10噸三門滑車進行提升；利用四樓的立柱作為綁扎點，用1臺三噸卷揚機穿掛20噸四門滑車進行變幅；桅桿的搖頭采用兩個絞磨或倒鏈；在地面利用桅桿或吊車配合進行每節筒體的焊接組對，組對經檢查焊縫合格后對筒體上、下環焊縫按要求開坡口，完成后可以準備吊裝工作；在每一節筒體上焊接四個3噸的吊耳；從第二節筒體開始，在焊接每一節筒體前，為確保安全及方便焊接施工、探傷，應在鍋體內、外部搭設焊接平臺或腳手架；綁扎好鋼絲繩后用卷揚機提升，提升至組對筒體上方0.5米時停止提升，然后用絞磨或倒鏈進行筒節的初步對中；初步對中完成后降低筒體至鍋體上方5、100150時進行最后對中；對中完畢，降低筒體至鍋體上方35時進行最后對中；對中完畢，由焊工對筒體進行焊接施工；焊接施工未完成，嚴禁松脫鋼絲繩；每一道環焊縫焊接完成并經檢查合格后才能吊裝下一節筒體；依次完成12節筒體的組對吊裝。三、準備工作3.1為方便施工，應在噴放鍋附近準備好一塊筒體焊接組對場地；3.2按施工機具表中的數量準備施工腳手架、竹跳板或木板；或利用無縫管在每一節筒體內部按施工安全要求焊接搭設施工平臺；3.2利用2738的無縫管制作一個搖頭桅桿，長度10300；3.3 按要求穿掛滑輪組、鋼絲繩；3.4 吊裝前筒節組對焊縫應檢查合格，環焊縫坡口應符合焊接要求；3.5在每節筒體上焊接四個6、3噸吊耳；3.6檢查鋼絲繩、滑輪組、卷揚機確保處于良好狀態；四、拆卸主要施工方法與技術措施4.1檢查噴放鍋的基礎，包括基礎水平度、強度、標高、直徑；地螺孔的數量、孔距、尺寸等是否符合要求；4.2在四樓利用定滑輪穿繞好變幅鋼絲繩、變幅滑車、錨固鋼管、絞磨，將鋼絲繩捆綁到柱子上；4.3在三樓利用定滑輪布置好提升鋼絲繩、提升滑車、卷揚機，將鋼絲繩捆綁到柱子上；4.4在三樓利用定滑輪布置好變幅卷揚機，將鋼絲繩捆綁到柱子上；4.5在一樓布置好絞磨（倒鏈）、鋼絲繩；4.5起重工再次檢查各鋼絲繩的穿繞情況，應確保每條鋼絲繩穿繞正確；4.6開動變幅卷揚機豎立吊桿；4.7焊工在基礎上焊接好噴放鍋底板，由鉗工按施7、工要求進行找正、找平；4.8焊工完成第一節筒體的裝配焊接并經檢查合格；4.9焊工開好第一節筒體的上、下環焊縫的坡口并符合要求；4.10焊工焊好筒體上均勻分布的四個三噸吊耳；4.11將搖頭桅桿擺動至筒體正上方；4.12起重工捆綁并檢查好第一節筒體四個吊耳后，開動提升卷揚機將鋼絲繩拉緊；4.13緩慢提升筒體至距地面0.5米時停止提升；4.14用絞磨將桅桿緩慢擺動至底板正上方；4.15開動提升卷揚機將筒體緩慢降低至距底板100150時停止下降；4.16由鉗工進行最后找正，如不對中應通過絞磨（倒鏈）進行調整；4.17最后找正完成后，開動提升卷揚機將第一節筒體平穩降至底板上；4.18由焊工完成第一節筒體8、與底板的焊接施工；4.19檢查第一道環焊縫，合格后進入下道工序；4.20在第一節筒體內、外部搭設等高施工腳手架或焊接施工平臺；4.21起重工捆綁并檢查好第二節筒體四個吊耳后，開動提升卷揚機將鋼絲繩拉緊；4.22緩慢提升筒體至距第一節筒體上方0.5米時停止提升；4.23用絞磨將桅桿緩慢擺動至第一節筒體正上方；4.24開動提升卷揚機將筒體緩慢降低至距第一節筒體100150時停止下降；4.25由鉗工進行最后找正，如不對中應通過絞磨（倒鏈）進行調整；4.26最后找正完成后，開動提升卷揚機將第二節筒體平穩降至距第一節筒體35時停止下降；4.27由焊工完成第二道筒體環焊縫的焊接施工，焊接未完成，嚴禁松脫鋼9、絲繩；4.28檢查環焊縫質量，合格后進入下道工序；4.29按4.204.28以上順序依次完成11節筒體的焊接組對。 五、施工機具計劃表序號 名稱 規格型號單位數量 備注1卷揚機3噸臺2提升、變幅卷揚機2鋼絲繩61921.5170米40吊索、錨固用3鋼絲繩63715.0170米200卷揚機用4卡環5t個85無縫管2738米11做搖頭桅桿6無縫管453或相應角鐵米250頂替腳手架7定滑輪組HD2502D，起重量8噸付1提升滑輪組8動滑輪組HD2252D，起重量6噸付1提升滑輪組9定滑輪組HD2504D，起重量16噸付1變幅滑輪組10動滑輪組HD2254D，起重量12噸付1變幅滑輪組11定滑輪3t個10、5導向滑輪12腳手架30004000根28013腳手架6000根5014腳手架15002000根30015扣件套76016竹跳板條360六、人力資源計劃序號 名稱數量1起重工42鉗工43焊工44冷作工35安全員16電工1七、工程質量安全技術措施6.1卷揚機使用前必須由電工及起重工進行認真檢查，如設備閑置時間過長，應進行檢查并良好潤滑，確保各個部位能夠正常工作；6.2施工前使用的鋼絲繩、滑輪組等必須符合使用要求；6.3拆卸施工前參加施工的所有人員應熟悉施工方案并進行明確分工；6.4 無關人員嚴禁進入施工現場；225m3平底噴放鍋吊裝桅桿校核計算吊桿的長度計算：水平面內的長度要求：筒體最大直徑，=11、5640；L：筒體至蒸煮間外墻的距離，L=4000；L1：預留搭設腳手架與切割吊下的筒體的距離，L1=2000；LS：吊桿水平面內長度要求；LS=10300（）垂直面內的長度要求：筒體最大直徑，=5640；L：筒體至蒸煮間外墻的距離，L=4000；a：噴放鍋頂至三樓地面的距離，a =1740012650=4750；LY：滑輪組的預留長度，2000；LT：吊桿垂直面內長度要求；LT=9600（）吊桿長度LST： LST=MaxLS 、LT=LS=10300（）吊桿荷載的確定；鍋底部重13801，高度4399，分為四節；筒體直徑5640，高7024，重15226，分為四節；鍋頂部高度為5880，重12、14803，分為四節；在拆卸過程中B3筒體由一錐體40005600、=14及一圓筒體4000830、=10組成，其重量應為筒體重量最大值。Q底：鍋底部每一節的平均重量；Q頂：鍋頂部每一節的平均重量；Q分：每節分離器的重量；Q筒：筒體每一節的平均重量； Q：噴放鍋拆卸時每一節的最大重量； G：筒體重量最大值；L：錐體鋼板的斜向長度，1210；1：錐體上部內直徑，4000；2：錐體下部內直徑，5000；A1：錐體表面積；A2：筒體表面積；1：錐體鋼板厚度，14； 2：筒體鋼板厚度，10；H：筒體高度，830；3450.3（） 3280（） 2860.5（）4357.75（）=34.3=20.9=513、410.225410.22（）吊桿計算計算基本數據：H：吊桿長度，H=10300，材料采用2738（2198）的無縫管；：吊桿水平時變幅滑車組與水平面的夾角；H1：三層樓的凈高，H1=1950012650=6850；1800：四樓錨點距地面的高度； max：拆卸過程中吊桿與水平面的傾角的最大值，此狀態在吊鍋頂部第一節時出現；A：吊桿的凈截面積；W：吊桿截面的抵抗矩；1：2738無縫管的單位重量，取52.26m；1：2198無縫管的單位重量，取41.61m；H2：吊起第一節分離器時需提升的高度，H2=23002000=300；66.57 w1=428.48=52.3/m53 w2=269.8=414、1.6/m卷揚機的選用：提升卷揚機的選用： 載荷的計算：Q計：計算荷載； 1000：提升滑輪組、鋼絲繩重量 ；k：沖擊荷載系數，取1.1；Q：噴放鍋拆卸時筒體的最大重量，計為5410.22；Q計= k（5410.221000）=1.1（5410.22 +1000）=7051.24：滑車組跑頭拉力：P：滑車組跑頭拉力；Q計：計算荷載，7051.24；E：滑輪的阻力系數，取1.04； n：滑車組的滑輪數，采用“二二走四”的穿繞法n =4 ； z：懸吊重物的繩索分支數，采用“二二走四”的穿繞法z=4；P=1942.5根據現場條件，選用一臺3噸卷揚機Q實：選用3噸卷揚機的實際提升能力及安全系數K；1015、889.7 K= 1.54：變幅卷揚機的選用（按吊桿水平時承受最大彎矩，所需最大變幅拉力計算）P：牽引力； 6：采用“三三走六”的穿繞方法，繩索分支數；G1：吊桿自重，52.2610.3=538.3； Q0：噴放鍋筒體的最大重量，5410.22；H：吊桿長度，H=10300；：吊桿水平時變幅滑車組與水平面的夾角，計為33.63；k：沖擊荷載系數，取1.1；1；吊桿與水平面的夾角；Q：變幅滑車組自重，取1000；F2：變幅滑車組自重引起的拉力，取1000； F1：吊桿懸掛一節筒體水平時所需的變幅拉力； F0：吊桿懸掛一節筒體水平時所需的變幅總拉力；=11228.3F0=F1+F2=11228.316、+1000=12228.3P=1816.3根據現場條件，選用一臺三噸卷揚機Q實：選用3噸卷揚機的實際變幅能力Q實與安全系數K；=20XX8.23K=1.65變幅錨點的計算：（采用無縫管加角鐵加固）A1=66.57W1=428.48 53w2=269.8 F0=F1+F2=12228.3+1000=13228.3：鋼絲繩夾角，取60：B：柱子的間距，取6000；T：鋼絲繩的拉力=5091.6根據現場條件采用61921.5170的鋼絲繩，其破斷拉力為29800；實際安全系數K=5.85錨固鋼管的強度校核：（按吊桿水平時錨點受拉力最大校核）：吊桿受到的軸向壓應力；：20g鋼材的容許壓應力，取170017、=1984245使用2738的無縫管=4633.1=4633.1=1700 因跨度過大，不滿足要求，所以應加兩根斜撐將管子的計算長度減小為1500=496061.3=1158.3=1158.3=1700 滿足要求使用2198的無縫管=1838.6=1838.6=1700 不滿足要求，應用角鋼或槽鋼對2197的無縫管進行加固實際上，桅桿變幅角度較小，不需要變幅至水平 因為變幅錨點后有鋼絲繩拉緊捆綁，所以應由鋼絲繩的強度來計算變幅角度根據現場條件采用61921.5170的鋼絲繩，其破斷拉力為29800；取安全系數值為5；求實際變幅拉力FD：實際安全拉力T T=5960=10323=由幾何關系： 即18、 取1=由得由得取桅桿與與水平面的極限傾角為22.78承受變幅錨點拉力的水泥柱強度校核：水泥柱受到的軸向壓應力；：200#水泥的容許壓應力，取200；T：鋼絲繩的拉力；T=5091.6;H：柱子高度，24600 19000=5600；W：柱子橫斷面的截面系數；B：柱子橫截面為正方形，為640；M：作用在柱子底部的拉力所產生的彎矩；h：柱子橫截面為正方形，h =B=640； S：柱子的橫截面積； ：200#水泥的容許剪應力，取2000.6=255；柱子強度計算=1425648 43691=32.63 =44.2=200 強度滿足要求抗剪強度計算：=1.24=1.24=120 強度滿足要求鋼絲繩的19、選用：提升、變幅鋼絲繩的選用N：容許拉力； P：鋼絲繩的破斷拉力； K：鋼絲繩的安全系數； 由現場實際條件，根據起重吊裝技術P120查表25選用63715.0170的鋼絲繩，其破斷拉力為14500；實際安全系數K=7.53吊索的選用由現場施工條件，根據起重吊裝技術P119查表24選用61921.5170的鋼絲繩，其破斷拉力為29800；實際安全系數K=16.9滑車組的選用D：滑車組或滾筒的最小直徑； d：鋼絲繩直徑； Q：計算荷載； N：定滑車組的荷載；N定：每個定滑輪受力；Dd提升滑輪組 =7875.74 3937.87 2975.62變幅滑輪組=14044.6 =3057.1根據起重吊裝技20、術P189查表235，225的滑輪起重量為3000，250的滑輪起重量為4000提升滑車中定滑車選用由兩個250的滑輪組成的起重量為8噸的兩門滑車；動滑車選用由兩個225的滑輪組成的起重量為6噸的兩門滑車。 變幅滑車中定滑車選用由四個250的滑輪組成的起重量為16噸的四門滑車；動滑車選用由四個225的滑輪組成的起重量為12噸的四門滑車吊桿的校核計算（按吊桿為水平時最不利情況計算） 計算基本數據材質2738（2198）的無縫管 A：吊桿的凈截面積； W：吊桿截面的抵抗矩；：吊桿的單位重量，取52.26m；H：吊桿長度，H=10300；k：沖擊荷載系數，取1.1；Q：提升滑車的重量，取1000；Q21、1：變幅滑車的重量，取1000；：吊桿水平時變幅滑車組與水平面的夾角，計為40.02；1；吊桿與水平面的夾角；G1：吊桿自重，52.2610.3=538.3； Q0：噴放鍋筒體的最大重量，5410.22；SIN=0.0.643、COS=0.766 =66.57 w1=428.48 53 w2=269.8：吊桿受到的軸向總壓力N1：重物、起重滑車組的重量、變幅滑車組自重之半、吊桿自重之半所引起的對吊桿的軸向壓力；N2：起重滑車組繞出繩的拉力所引起的對吊桿的軸向壓力；N0：吊桿上半部受到的軸向總壓力；=9194.3=1915N0=N1+N2=9194.3+1915=11109.3吊桿受到的彎矩M022、：吊桿頂部作用力的偏心所產生的彎矩；M1：吊桿自重在吊桿中部所產生的彎矩；L：吊桿的計算長度，10300；e：吊桿頂部鋼板吊耳的偏心距，取250；吊桿受到的彎矩為：頂部：M0 中部：=0.5M0+M1 距頂部吊桿全長處：M，0=221656.1=69306.1=217076.8鋼管吊桿的強度校核：吊桿受到的軸向壓應力；：20g鋼材的容許壓應力，取1700使用2738的無縫管=166.88+506.62=673.5=673.5=1700 滿足要求使用2197的無縫管=209.61+804.58=1014.19=1014.19=1700 滿足要求鋼管吊桿在壓力和彎矩共同作用下的穩定計算：r：計算直23、徑； ：長徑比； dp：平均直徑；：平衡系數；p：壓桿穩定系數使用2738的無縫管9.28(cm) 根據起重吊裝技術P282查表46=110、=3時，穩定系數p=0.196=851.44（）=851.44=1700 穩定性符合要求使用2198的無縫管7.39(cm) 根據起重吊裝技術P282查表46=140、=4時，穩定系數p=0.145=1445.6（）=1445.6=1700 穩定性符合要求吊桿底座的校核（主要校核焊縫強度）N0：吊桿受到的軸向總壓力；N0=N1+N2=9194.3+1915=11109.3 采用5006508的一塊底板并在兩測實行連續焊，采用4803108的主擋板作為主承24、力板并用兩塊5902108的三角形加強筋進行加強；底板與預埋的槽鋼進行連續焊，后部焊接三角形加強筋進行支撐。吊桿按水平時承受最大軸向壓力進行校核，相對于底座，吊桿的軸向荷載為水平方向的剪力并在產生彎矩；剪力引起豎直方向的均布剪應力Q；彎矩引起三角形分布的水平方向的均布剪應力M；最大剪應力發生在焊縫上、下兩端，應按合力校核。hf：貼角焊縫的截面厚度（取直角三角形的較小邊長），取5；Lf：貼角焊縫的計算長度；主擋板為480 ；加強筋為510；底板為310；M：吊桿軸向荷載引起的彎矩；：桅桿外徑，219；：貼角焊縫的許用應力，取1200； B：三角加強筋板的短邊，取210；：三角加強筋板的長邊，取525、90；If：焊縫的軸慣性矩； 主擋板的校核由剪力產生的剪應力為Q： 337.7（）合=337.7=1200主擋板強度足夠 三角形加強筋的校核=1607.8=121646.84cm由剪力產生的剪應力為Q： 273.63（）由彎矩產生的剪應力M： =794.43（）=840.23（）合=840.23=1200三角形加強筋強度足夠 底板的連接計算Lf：貼角焊縫的計算長度；底板為310 ； 由剪力產生的剪應力為Q： 529（）合=529=1200底板強度足夠吊桿吊耳的校核計算吊耳板采用兩塊42012012的鋼板制成，上開兩個46的吊耳孔，L：吊耳孔距，L=420284=252；b：吊桿頭部寬度；21926、；W：吊耳橫斷面的截面系數；S1：起重滑輪組出繩端拉力，取1924.5；P計：一測吊耳的計算荷載；取9194.3；B：斷面寬度，取12；H：斷面高度，取120；A：橫截面面積；M：吊耳承受的最大彎矩；：20g鋼材的容許剪應力，取1000 吊耳的強度計算：=18346.02cm=28.8 =637=637=1700 強度符合要求 吊耳的抗剪計算：=772.14=772.14=1000 抗剪強度符合要求 耳孔的強度計算（按耳孔危險截面的剪應力校核）=2.7時 =1200=2438.33=2438.33=1200 強度不符合要求，應采用增加耳孔厚度或加強吊耳的方法增加抗剪強度，將增加到36；=36時27、： =812.78=812.78=1200 強度符合要求 8.筒體吊耳的計算（主要校核焊縫的強度）吊耳采用兩四塊=810的鋼板制作，每節筒體上焊接四塊吊耳；因為吊耳主要承受垂直方向的拉力，應按剪應力計算M：荷載引起的彎矩；：貼角焊縫的許用應力，取1200Lf：貼角焊縫的計算長度；hf：貼角焊縫的截面厚度（取直角三角形的較小邊長），取5；150：吊耳在筒體上的焊縫長度；剪應力： 303.63（）合=303.63=1200；吊耳焊縫強度足夠危險截面的校核L:危險截面的長度,取120;:吊耳板的厚度,取10;=185.98=185.98=1700 強度符合要求max：安裝過程中吊桿與水平面的傾角的最28、大值，此狀態在吊鍋頂部時出現；H：桅桿吊第一節時的耳板離第三層樓的高度；T：此時的變幅拉力；：此時變幅滑輪組與水平面的傾角；H=10300SIN45.95=103000.719=7403第三層樓板標高為12650；第四層樓板標高為19000；1900012650=635074036350=1053 應將錨點從四樓地面提高1053，此時變幅拉力與垂直拉力成90=5755N：桅桿的軸向荷載=8280.2+269.1=8549.3使用2198的無縫管=53 w1=269.77 7.39(cm) 根據起重吊裝技術P282查表46=140、=5時，穩定系數p=0.126=（）=1280.22=1700 穩定性符合要求