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1、 模板工程施工方案一、 地下室施工作業順序：施工放線搭設排架柱墻鋼筋綁扎水電預埋預留驗收鋼筋 柱墻、梁板模板的支設梁、板鋼筋綁扎(底筋)水電預埋管、預留洞板上層鋼筋綁扎驗收澆筑砼。本工程為框架、剪力墻結構工程，模板工程的質量將直接影響主體結構中砼成品的質量。所以模板工程要加強質量控制。施工中要保證模板具有足夠的強度、剛度、穩定性，模板拼裝質量要得到保證。(表面平整、幾何尺寸、拼縫寬度等)，本工程主體結構中采用九夾板拼裝定型模板。二、 模板材料質量控制1、 模板材料選用九夾多層板，支架采用48鋼管支架，其規格應符合國家標準。2、 模板的接縫不應滴漿，如選用木材，其木材邊緣應及時裁剪整齊。3、 模2、板的支架結構必須滿足工程結構安全性和穩定性的要求。4、 質量：達到隔離和不影響內裝質量效果的隔離劑。5、 外墻采用止水環撐頭對拉螺桿、3形扣、鋼管、木方固定模板。 四、操作工藝 1、排架規格要求：本工程采用滿堂鋼管排架，立桿的間距為900MM900MM；水平拉桿雙向三道（1200 MM）和剪刀撐，橫平豎直，剪刀撐扣在立桿上。 2、柱模板：按圖紙尺寸制作柱側模板(注意：外側模板寬度要加大兩倍內側模板板厚)涂刷隔離劑后，按放線位置釘好壓腳板再安柱模板，柱根下用12鋼筋焊好定位筋，兩垂直向加斜拉頂撐，校正垂直度及柱頂對角線。本工程柱的截面為600MM600MM以上的,采用鋼管柱箍，穿心對拉螺桿加固，3、柱箍間距為500MM，下部第一道柱箍距地面100MM，墻、柱下部1/3設雙箍。 3、剪刀墻模板：按圖紙尺寸，采用九夾多層配制成大模板，豎向采用50MM100MM,木方背楞間距為200MM，橫向采用48鋼管及對拉螺桿固定模板，間距為500MM，下部第一道柱箍距地面100MM，對拉螺桿間距：下兩道為400MM,以上幾道為600MM，剪刀墻端頭采用鋼管、扣件、對拉螺桿加固。安裝前根據彈好的墻邊線，墻、柱模板根部有權用水泥砂漿找平，墻根下用12鋼筋焊好定位筋；所有外墻采用止水環撐頭對拉螺桿。雙面加斜拉頂撐，拉通線校正垂直度。 4、梁底模安裝：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁4、底板跨度大于及等于4m時，距中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨度的1-3。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。本工程梁的高度較大，梁下支撐撐在砼板上，除排架以外，在梁底加設鋼管支柱間距為1200MM。梁側模板采用鋼管、扣件、穿梁v螺桿加固。5、樓板模板：本工程設計的負二層樓面板厚度為150地下室頂板為180MM,模板荷載數值按板300 MM計算為：新澆筑砼自重25KN/，梁板鋼筋自重0.4KN/、模板自重0.35KN/，施工人員及施工設備和活荷載5.4KN/；合計荷載為31.15KN/。根據計算荷載采用48鋼管，間距900MM900MM,水平拉管雙向三道和剪刀撐，梁底水5、平小橫楞扣件下加等扣。各層支柱間的水平拉桿和剪刀撐要認真加強。通線調節支柱的高度，將大龍骨找平(間距600MM)，架設小龍骨(間距200MM)。鋪模板時應從四周鋪起，在中間收口，四周模板應壓旁、角位模板應通線釘固。樓板模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面清掃趕不干凈，涂刷隔離劑。6、后澆帶模板安裝、拆除：二側底模、支撐待二次砼澆筑后拆除。五、質量標準 1、模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性，其支架的支承部分必須有足夠的支承面積。2、木模板(多層板)必須符合，木結構工程施工及驗收規范(GBJ206-83)中的承重結構選材標準，材質不宜低于等材。3、模板接縫寬度不得大于1MM6、,模板與砼接觸面應清理干凈，隔離劑漏涂累計面積不得大于0.1平方米。4、模板安裝的偏差應符合國家驗收標準。 六、主要安全技術措施：1、支模過程中必須遵守安全操作規程，如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。2、在辦好拆模申請手續后,拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。3、拆模時應鋪腳手板，拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。4、堅持每次使用后清理板面，涂刷隔離劑。按樓板部位層層復安，減少損耗，材料應按編號分類堆放。 5、拆模期限：、板；跨度2M砼強度達到50%，跨度2M、8M砼強度達到75%。、梁； 跨度8M砼強度達到75%, 跨度8M砼強7、度達到100%。(3)、懸臂構件； 跨度2M砼強度達到75%， 跨度2M砼強度達到100%。 6、負二層支撐排架、模板地下室頂板砼澆灌十天后拆除。扣件鋼管樓板模板支架計算書 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。 模板支架搭設高度為4.00米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.0米，立桿的橫距 l=1.2米，立桿的步距 h=1.20米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 250.21.8、2+0.351.2=6.42kN/m 活荷載標準值 q2 = (2+1)1.2=3.6kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1201.81.8/6 = 64.8cm3； I = 1201.81.81.8/12 = 58.32cm4； (1)強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強度設計值，取15N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.26.42+19、.43.6)0.3 經計算得到面板強度計算值 f = 0.11510001000/64800=1.775N/mm2 面板的強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.42+1.43.6)0.3=2.294kN 截面抗剪強度計算值 T=32294/(2120018)=0.159N/mm2 截面抗剪強度設計值 T= 1.4N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.023004/(100600058320010、)=0.157mm 面板的最大撓度小于300/250,滿足要求! 二、模板支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 250.20.3=1.5kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350.3=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1+2)0.3=0.9kN/m靜荷載 q1 = 1.21.5+1.20.105=1.926kN/m 活荷載 q2 = 1.40.9=1.26kN/m 2.方木的計算 按照三跨連續梁計11、算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.823/1.2=3.186kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.1861.2 最大剪力 Q=0.61.23.186=2.294kN 最大支座力 N=1.11.23.186=4.206kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 588/6 = 53.33cm3； I = 5888/12 = 213.33cm4； (1)方木強度計算 截面應力 =0.459106/53330=8.61N/mm2方木的計算強度小于13N/mm2,滿足要求! (2)方木抗12、剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32294/(25080)=0.86N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.3N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!(3)方木撓度計算 最大變形 v =0.6772.505120XX/(10095002133300)=1.735mm 方木的最大撓度小于1200/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=4.36kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐13、鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=17.689mm 最大支座力 Qmax=23.89kN截面應力 =3.139106/5080=617.91N/mm2支撐鋼管的計算強度大于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度大于1500/150或10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=23.89kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當14、直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1614.00=0.644kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.351.51.2=0.63kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 250.21.51.2=9kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.27415、kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2)1.51.2=5.4kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 19.89 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼16、管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式(1)的計算結果： = 136.49N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 54.23N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=65.71 所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。