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1、柯水園模板支撐專項施工方案一、 工程概況柯水園工程由一層地下車庫及笛韻樓、管理房兩幢二層框架組成。其中地下室建筑面積為1460m2，笛韻樓及管理房建筑面積為1392 m2。地下室層高 4.0m，最大梁截面為400850，地下室頂板厚200mm。笛韻樓層高3.9m，最大梁截面為250700，板厚100mm。二、材料自重及有關參數說明：1、混凝土自重標準值為，鋼筋自重標準值為（框架梁），（樓板），模板自重標準值為。2、厚膠膠木板抗彎強度設計值，彈性模量，松木抗彎強度設計值，彈性模量3、根據現場實際情況，支承小楞的鋼管及立桿采用(3.03.5)鋼管。計算時按鋼管計算，鋼管自重按鋼管取值。自重標準值取2、，慣性矩，截面模量。4、梁、柱側模采用18厚膠合板，螺桿（承載力為），夾管采用鋼管。三、一層地下室模板支撐設計（一）200厚地下室頂板模板設計頂板下立桿間距取900900，8060松木小楞間距取300mm。1、荷載計算：混凝土自重：24KN/m30.2m=4.8KN/m2鋼筋自重：1.1KN/m30.2m=0.22KN/m2模板自重：0.5KN/m2合計：5.52KN/m22、底板驗算：取1m板寬計算。在集中荷載2.5KN作用下，按3跨連續梁計算強度驗算： 滿足3、小楞驗算：由于立桿間距為900900，小楞計算跨度取0.9m。恒載設計值： 5.52KN/m20.3m1.2=1.99KN/m均布3、活載設計值：2.5KN/m20.3m1.4=1.05KN/m在活載2.5KN/m2作用下按三跨連續梁計算，計算跨度900mm在集中荷載2.5KN作用下，按3跨連續梁計算，計算跨度取0.9m集中活載設計值：2.5KN1.4=3.5KN 強度驗算： 滿足4、支撐小楞的鋼管驗算：由于立桿間距為900，取作用荷載：（1.99KN/m+1.5KN/m20.3m1.4）0.9m=2.36KNM=2.36KN0.3m=0.708KMm 滿足5、扣件抗滑承載力驗算：作用力：32.36KN=7.08KN8KN 滿足6、立桿穩定驗算：由荷載計算中得：恒荷載標準值為5.52KN/m2活載：1.0KN/m2合計：F=4、5.52KN/m20.9m0.9m1.2+1.0KN/m20.9m0.9m1.4=6.5KN 計算長度： 長細比：穩定系數：（二）、梁模板計算1、400850梁模板支撐布置立桿間距為1000700，梁底小楞間距為178，水平橫桿間距350。立檔間距為300mm。2、底模驗算：底模下設三根縱向小楞模板計算跨度取(400+36-80)/2 =178 mm =0.178m (即8060小楞中距)取1m長度計算恒荷載標準值：混凝土自重標準值 1.0m0.85m24 KN/m3 = 20.4KN/m鋼筋自重標準值 1.0m0.85m1.5 KN/m3 = 1.275KN/m模板自重標準值 1.0m0.55、 KN/m2 = 0.5 KN/m合計 22.2KN/m活荷載標準值：振搗砼對底模的壓力 1.0m2 KN/m2 = 2.0KN/m 荷載設計值為：q = 1.222.2 + 1.42 = 29.44 KN/m按簡支梁計算內力(如圖所示) M = =29.440.1782 =0.117KNm強度驗算: W = =1000182 = 54000mm3 滿足剛度驗算: I = bh3 =1000183 = 486000 mm4 滿足3、小楞驗算：小楞計算跨度取 0.35m (即橫鋼管的間距)恒荷載標準值：中間小楞：混凝土自重標準值 0.178m0.85m24 KN/m3 = 3.63KN/m鋼筋自6、重標準值 0.178m0.85m1.5 KN/m3 = 0.227KN/m模板自重標準值 0.178m0.5 KN/m2 = 0.089KN/m合計: 3.946KN/m兩邊小楞：混凝土自重標準值:(0.4-0.178)m0.85m24 KN/m30.5 = 2.264KN/m鋼筋自重標準值: (0.4-0.178)m0.85m1.5 KN/m30.5 = 0.142KN/m模板自重標準值:(0.4-0.178 + 20.65)m0.5KN/m20.5= 0.381KN/m合計: 2.787KN/m活荷載標準值：振搗砼對底模的壓力 中間小楞： 0.178m2 KN/m2 = 0.356KN/m7、兩邊小楞： ()m2 KN/m2 0.5 =0.222KN/m取中間小楞計算按3跨連續梁計算內力M中 = 0.083.9461.20.352 + 0.1010.3561.40.352 = 0.053KNmM支 = -0.13.9461.20.352 -0.1170.3561.40.352 = -0.065KNm(查建筑施工手冊(第三版)P191頁表2-13)強度驗算:W = =80602 = 48000mm3 滿足剛度驗算:按簡支梁計算 I = bh3= 80603 = 1440000 mm4 滿足4、 鋼管橫桿驗算計算跨度取 1.0m橫桿承受小楞傳下來的恒荷載標準值為：中間小楞：0.35m38、.946KN/m = 1.381KN兩邊小楞：0.35m2.787KN/m = 0.975 KN活荷載標準值為：中間小楞：0.35m0.356KN/m = 0.125KN 兩邊小楞：0.35m0.222KN/m = 0.078KN荷載設計值為：兩邊小楞：P1 = 1.20.975 + 1.40.078 = 1.279KN中間小楞：P2 = 1.21.381 + 1.40.125=1.832 KN按簡支梁計算內力(如圖11所示)M = P1a+ P2l/4 = 1.2790.322+ 1.8321.0/4 = 0.87KNm強度驗算: 滿足剛度驗算:滿足5、縱桿驗算計算跨度取 0.75m縱桿承受9、橫桿傳下來的恒荷載標準值為：1.279 + 1.832/2 = 2.195 KN活荷載標準值為：0.087 + 0.125/2 = 0.15 KN荷載設計值為：P = 1.22.195+ 1.40.15 = 2.844KN按簡支梁計算內力(如圖14所示)M =1/4Pl = 1/42.8440.7= 0.5KNm強度驗算: 滿足剛度驗算: 滿足6、扣件抗滑移驗算混凝土自重標準值 0.4m0.85m24 KN/m3 0.7m0.5 = 2.856KN鋼筋自重標準值 0.4m0.85m1.5 KN/m30.7m 0.5 =0.179KN模板自重標準值 (0.4m + 20.65 m)0.5 KN/10、m2 0.7m0.5 =0.298KN 合計： 標準值：3.333KN 設計值：3.3331.2=4.0KN活荷載： 標準值：0.52KN/m20.7m0.4m=0.28KN 設計值：0.281.4=0.392KN設計荷載合計：4.0KN+0.392KN=4.392KN8KN 滿足7、立桿穩定驗算 傳自梁的荷載混凝土自重標準值 0.4m0.85m24 KN/m3 0.7m0.5 =2.856KN鋼筋自重標準值 0.4m0.85m1.5 KN/m30.7m 0.5 =0.179KN模板自重標準值 (0.4m + 20.65 m)0.5 KN/m2 0.7m0.5 =0.298KN 合計： 標準值11、：3.333KN 設計值：3.3331.2=4.0KN活荷載： 標準值：0.52KN/m20.7m0.4m=0.28KN 設計值：0.281.4=0.392KN傳自板的荷載:恒載： 板混凝土自重：0.75m0.7m0.2m24 KN/m3=2.52KN 鋼筋自重標準值:0.75m0.7m1.1KN/m30.2m =0.116KN模板自重標準值:0.75m0.7m 0.5KN/m2 =0.263KN 合計： 標準值：2.899KN 設計值：2.8991.2=3.479KN活荷載： 標準值：0.75m0.7m1KN/m2=0.525KN設計值： 0.5251.4=0.735KN立桿受力: 4.0+12、0.392+3.479 +0.735=8.606KN立桿計算長度： 1.8m+20.3m=2.4m長細比： 穩定系數： 滿足8、側模驗算荷載標準值：有效壓頭高度： 振搗砼時對側模產生的壓力有效壓頭內取 側模強度驗算： 按簡支梁計算，立檔間距 強度驗算： 滿足剛度驗算： 恒載標準值： 滿足9、立檔驗算梁側模底部最大受力點：由相似三角形，按比例得到梁受側模受力分布如下圖：立檔間距取300mmBC段按懸臂計算 恒載設計值： 活載設計值：AB段按簡支計算：恒載設計值：把恒載看成兩部分： 三角形部分： 矩形部分： 活載設計值：強度驗算： 滿足撓度驗算：BC段： 滿足AB段：看成兩部分荷載共同作用。三角形13、荷載產生的撓度：矩形荷載產生的撓度： 滿足10、拉桿驗算、拉桿采用對拉螺桿，間距0.9m荷載計算：BC傳來： 恒荷載設計值： 活荷載設計值：AB傳來： 恒荷載設計值： 活荷載設計值：總拉力： （12容許拉力） 滿足 (三)、柱模板設計柱截面450450mm，柱高按3200計算 模板及支撐布置立擋布置：450邊用4根立檔，柱箍間距400。 1、荷載標準值新澆筑砼對模板側面的壓力為：F = 0.22ct012V1/2 = 0.22245.71.21.1521/2 = 58.7 kN/m2其中：砼自重標準值24kN/mm3砼初凝時間 t0 = 200/(T+15) = 5.7h，T取20外加劑影響修14、正系數1 =1.2 砼坍落度影響修正系數2 =1.15砼澆筑速度V=2m/hF =cH = 24KN/m33.2m =76.8kN/m2故取側模受到新澆砼的壓力為58.7 kN/m2有效壓頭高度h = 58.7kN/m2/24 kN/m3 = 2.45m 傾倒砼時對側模產生的壓力取4 kN/m2分兩部分驗算：有效壓頭高度h= 2.45m以內部分柱 有效壓頭高度h以下部分柱2、有效壓頭高度2.45m以下部分柱驗算(1) 側模驗算模板計算跨度取0.136m(8060立檔最大間距)取1m板寬計算恒載標準值：58.7KN/m21.0m58.7 KN/m活載標準值：4 KN/m21.0m4.0KN/m荷15、載設計值： 58.71.2 + 4.01.4 = 76.04 KN/m按簡支梁計算內力M =ql2 =76.040.1362=0.176Nm 強度驗算: W = bh2 = 1000182 = 54000mm3 滿足 剛度驗算: I =bh3 = 1000183 = 486000 mm4 滿足(2) 8060立檔驗算立檔計算跨度取0.4m (即柱箍間距)恒載標準值：58.7KN/m20.1367.983KN/m活載標準值：4 KN/m20.136m0.544KN/m荷載設計值： 7.9831.2 + 0.5441.4 = 10.341KN/m按簡支梁計算內力M = = 10.3410.42 =16、0.207KNm 強度驗算: W = = 80602 = 48000mm3 滿足 剛度驗算: I = =80603 = 1440000 mm4 滿足（3）483.5鋼管柱箍驗算483.5鋼管受彎承載力驗算恒載標準值：中間立檔傳來的恒載：58.7KN/m20.136m0.4m = 3.193KN邊上立檔傳來的恒載：58.7KN/m2(0.136/2 + 0.04)m0.4m = 2.536KN活載標準值：中間立檔傳來的活載：4KN/m20.136m0.4m =0.218KN邊上立檔傳來的活載：4KN/m2(0.136/2 + 0.04)m0.4m = 0.173KN荷載設計值：中間立檔傳來的荷載：P2 = 1.23.193 + 1.40.218= 4.137KN邊上立檔傳來的荷載：P1 = 1.22.536 + 1.40.173 = 3.285KN兩端由拉桿拉住，按簡支梁計算內力 支座反力：RA= 4.173+3.285=7.458KNRB = 7.458KN彎矩最大值：強度驗算：采用雙柱箍，一個鋼管承受的彎矩為： 滿足剛度驗算： (近似疊加計算，略大于實際值) 滿足（4）12對拉螺桿驗算 對拉螺桿間距為40012對拉螺桿承受傳來的荷載設計值為：N=RA =7.458KN 12對拉螺桿允許受拉承載力N =12.9KN 滿足要求有效壓頭高度內柱的布置與有效壓頭高度下的布置一樣。