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1、科技大廈A棟屋面懸挑腳手架專項施工方案編制： （職務： 職稱： ）審核: (職務： 職稱： ）批準： (職務： 職稱： ）南通建筑集團有限公司二0一一年十二月一日*科技大廈A棟屋面懸挑腳手架專項施工方案一、工程概況*科技大廈位于南京國際服務外包產業園E05地塊，地屬河西新城濱江中心地帶，南起集慶門大街,北至漢中門大街，東起燕山路，西至清河路。本工程為高層辦公樓，地下一層為車庫和設備用房,上部為辦公和員工活動中心。地上共由三部分組成,分別為二十四層A樓、二十二層B樓以及三層的員工活動中心，建筑用地面積共28756。63m2，總建筑面積126095。98m2，其中地下建筑面積27336。01m2,2、地上建筑面積98759.97m2(A樓48643.03m2，B樓43978。58m2，員工活動中心6033.63m2，出地面樓梯間104。73m2）.A樓建筑總高度99.85m,框剪結構，地下1層，地上24層；B樓建筑總高度89。85m，地下1層（局部有夾層），地上22層;員工活動中心建筑總高度14.25m，框架結構，地下1層,地上3層. 結合現場情況,因為主屋面層增設挑板，A棟懸挑腳手架無法提升，因此A樓屋面層(100.75m）以上擬采用16號工字鋼懸挑腳手架，滿足屋面鋼筋砼構架施工要求；原設計懸挑架體離墻間距為300mm，應業主要求,懸挑腳手架架體離墻間距改為450mm，滿足外幕墻單位石材3、干掛作業面要求。二、編制依據1、建筑施工腳手架實用手冊2、建筑結構荷載規范GB50009-20XX(06年版)3、混凝土結構設計規范GB5001020XX4、鋼結構設計規范GB50017-20XX5、建筑施工安全檢查標準JGJ59-996、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-917、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX8、建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規程DGJ32/J 12120XX9、相關施工設計圖紙等。三、施工工藝技術3。1 懸挑腳手架構造從100.75m屋面采用3m長16號工字鋼懸挑(懸挑1.35m），工字鋼錨固端采用預埋直徑16mm圓鋼固定,尾部2個固定點4、：第一個固定點距工字鋼端部200mm，第二個固定點與第一個固定點間距200mm；工字鋼端部設15保險鋼絲繩隔一設一間距2840mm卸載（轉角部位工字鋼每根均設置鋼絲繩），考慮外幕墻施工過程中荷載較大因素,在112.15m標高亦設置15鋼絲繩隔一設一間距2840mm卸載（與下層鋼絲繩錯開設置);懸挑架體寬度0。83m，距結構邊緣0。45m，懸挑架體立桿縱距1。42m（框架柱兩側縱距1。5m），立桿步距1.8m,懸挑架的外立面剪刀撐自下而上連續設置.106。75m、112.15m、119。85m砼構架澆筑時預埋鋼管，并與懸挑架體拉結，確保整體穩定性。因考慮到外幕墻施工，原先設計施工的3m長16號工5、字鋼外伸長度達1350mm,后錨固長度僅有1650mm，特采取如下加固措施：主屋面混凝土女兒墻先行施工,利用女兒墻結構固定工字鋼，同時女兒墻水平筋加大修改為10100，工字鋼上端增設220水平筋，砼強度等級提高為C30（女兒墻與挑板邊平的部位增設16號工字鋼壓住外挑工字鋼，工字鋼兩端壓入兩端女兒墻各500mm長）,具體做法如下圖: 懸挑腳手架上設計作業荷載不得大于300kg/m2。3。2 搭設材料要求1、用于搭設扣件式鋼管腳手架的鋼管、扣件、連墻件、腳手板等構配件的質量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130的規定;2、鋼筋錨環的材質應采用HPB235級光圓鋼筋制作，其技術性能應6、符合鋼筋混凝土用鋼 第1部分:熱軋光圓鋼筋GB1499。1的規定，不得采用冷加工鋼筋制作。3、吊拉用鋼絲繩的技術性能應符合一般用途鋼絲繩GB/T20XX8的規定.4、懸挑式鋼管腳手架采用的型鋼和鋼管等材料的力學性能應符合規范要求。5、鋼管、扣件和懸挑工字鋼應做好油漆防腐；3。3 工藝流程安裝懸挑主梁女兒墻施工懸挑主梁上下支撐桿件設置卸載鋼絲繩安裝3。4 施工方法3.4.1、立桿設置（1） 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接,立桿與大橫桿采用直角扣件連接.接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離7、不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位扎結不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1。5m.（2) 上部單立桿與下部雙立桿交接處,采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接.主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接，扣件數量不應少于2個。每根立桿底部應設置墊塊，并且必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距懸挑鋼梁上表面不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應緊靠縱向掃地桿下方用直角扣件固定在立桿上。(3) 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。3。4.2、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置(1) 縱向水平桿亦設置在立桿內側,其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對8、接扣件連接，也可采用搭接其要求如下：當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用搭接時；搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。(2） 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力。主節點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件扣接且嚴禁拆除。 （3)鋼管腳手架外側必須沿全高和全長連續設置剪刀撐，每道剪刀撐跨度不應小于6m，且不應小于4跨和9、不應大于7跨，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。（4)鋼管腳手架的轉角部位必須設置橫向斜撐，橫向斜撐應由底至頂之字形連續布置。3.4。3 連墻件設置要求1、連墻件必須采用剛性連墻件，直接與主體結構可靠連接；2、靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm；3、水平設置，不能水平設置時，與腳手架連接的一端不應高于與主體結構連接的一端10、；4、連墻件的垂直間距不大于建筑物的層高,并不應大于4m（兩步）;5、腳手架連墻件布置最大間距腳手架離地高度（m）豎向間距（m）水平間距（m)每個連墻件覆蓋面積（m2）502h3L2750-1002h2L20注：表中h為腳手架步高，L為腳手架立桿縱向間距3。4。4、腳手板、密目網的鋪設要求（1)作業層竹笆片應鋪滿、鋪穩,離開墻面120150mm;（2)竹笆片應設置在三根橫向水平桿上。當竹笆片長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將竹笆片兩端與其可靠固定,嚴防傾翻.竹笆片對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm,兩塊竹笆片外伸長度的和不應大于300mm）；11、竹笆片搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm.(3) 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設,且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。(4)腳手架外立面應采用2000目/100cm2密目網全封閉圍護，鋼管腳手架及其與建筑物之間空擋的底部必須嚴密封閉，可采用滿鋪竹笆片腳手板加2000目/100cm2密目網兜底封閉.上部腳手架內側空擋處，應沿高度每隔4個步高設置30mm30mm平網封閉.3.4.5 懸挑結構1、水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力,水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立12、桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。2、懸挑梁尾端應在兩處以上使用鋼筋固定在鋼筋混凝土結構上，懸挑前端應采吊拉卸荷，吊拉構件與水平工字鋼夾角不小于60度。3、鋼筋拉環與型鋼間隙用木楔楔緊。4、鋼筋拉環預埋位置宜為懸挑工字鋼尾端向里20處.鋼筋預埋至砼板、砼梁底部,每側平直段不小于0.6米。5、一次懸挑腳手架高度不應超過20m，懸挑端應按懸挑跨度起拱1。6、懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距倍數設置。7、在建筑結構角部，鋼梁宜扇形布置;如果結構角部鋼筋較多不能留洞,可采用設置預埋件焊接型鋼三角架等措施。8、懸挑架設置連13、墻件與外立面設置剪刀撐，是保證懸挑架整體穩定的條件。3.4。6 鋼絲繩1、吊拉用鋼絲繩應采用具有保證可靠工作的調緊裝置，吊拉構件即鋼絲繩與懸挑構件的軸線宜在同一垂直面內;2、鋼絲繩直徑不小于14mm,其兩端連接部位應設置雞心環，鋼絲繩繩卡的設置應符合建筑機械使用安全技術規程JGJ33的規定，鋼絲繩與鋼梁的水平夾角不應小于45。3。4。7 其他注意事項 安裝懸挑工字鋼時，對應的主體結構混凝土強度不應低于10MPa；搭設腳手架時，對應的主體結構混凝土強度不應低于15MPa;安裝連墻件時,對應的主體結構混凝土強度應滿足設計要求.四、施工安全保證措施4.1 分階段檢查驗收懸挑鋼管腳手架應在下列階段檢查14、驗收1、懸挑工字鋼安裝完成后，腳手架搭設前；2、作業層上施加荷載前；3、每搭設10m左右高度后；4、搭設設計高度后；5、遇有六級及以上大風、大雨或大雪后；6、使用超過1個月；7、停工超過1個月后復工時。4。2 技術措施1、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定,確保施工安全.2、外腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋.3、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時,應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。4、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。5、結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可15、使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。6、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2.7、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。8、當作業層高出其下連墻件3。6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。9、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。4.3 日常巡查和定期檢查措施懸挑鋼管腳手架在使用過程中應加強日常巡查和定期檢查 ，主要檢查下列項目：1、懸挑工字鋼與主體結構連接的錨環是否有松動，吊拉鋼絲繩是否有松弛,各節點連接螺栓是否有松動，構件及節點是否有變形、16、銹蝕；2、腳手架架體構造、連墻件是否符合要求，扣件螺栓是否有松動；3、竹笆片腳手板是否有損壞和綁扎松動；4、安全防護措施是否符合要求;5、是否有超載和使用范圍的擴大。使用過程中應經常檢查懸挑腳手架吊拉鋼絲繩的松緊程度，并及時進行調整，保證吊拉構件受力均衡、可靠工作。4。4 腳手架拆除技術措施1、拆架前：(1） 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；（2） 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施,經主管部門批準后方可實施；（3) 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4） 應清除腳手架上雜物及地面障礙物.2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒17、標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第7。4.3條、第6.4。4條、第6。6.4條、第6。6.5條設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下,先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手18、架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方,以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時,不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲.運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備19、良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除.15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人.五、監測監控(1） 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；（2） 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；（3) 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載.嚴禁擴大懸挑鋼管腳手架的使用范圍，不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送20、管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；（4) 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣,應停止腳手架的搭設與拆除作業.雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；（5） 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除;(6） 懸挑鋼管腳手架使用期間，嚴禁進行任何可能影響懸挑鋼管腳手架安全的違章作業.嚴禁任意拆除懸挑承力架構件、松動鋼絲繩、螺栓及其鎖定裝置，改變其受力狀態，降低承載能力。嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿;（7） 在懸挑鋼管腳手架上進行電、氣焊等動火作業時，必須實行審批制度，有可靠的防火措施，并設專人進行監護；(8） 工地臨時21、用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-20XX的有關規定執行;(9） 搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。六、計算書及相關圖紙6。1、縱向水平桿驗算承載能力極限狀態q=1.2(0。033+Gkjblb/(n+1）)+1.4Gklb/（n+1)=1。2(0.033+0.350.83/（1+1）+1.430.83/(1+1)=1.96kN/m正常使用極限狀態q=(0。033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1）=（0.033+0。350.83/（1+1）)+30.83/(1+1）=1.42kN22、/m 計算簡圖如下:6。1。1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0。11。961.422=0。39kNm =Mmax/W=0。39106/4490=87。9N/mm2f=205N/mm2 滿足要求6.1。2、撓度驗算 max=0。677qla4/（100EI）=0.6771.4214204/(100206000107800)=1.765mm max1。765mmminla/150，10min1420/150,109。47mm 滿足要求6。1。3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.961.42=3.06kN 正常使用極限狀態 Rmax=1。1qla=1。11。23、421。42=2。22kN6。2、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 F1=Rmax=3。06kN q=1.20。033=0。04kN/m 正常使用極限狀態 F1=Rmax=2。22kN q=0。033kN/m 6.2.1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖（kNm) =Mmax/W=0.64106/4490=142.18N/mm2f=205N/mm2 滿足要求 6.2.2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.199mmminlb/150，10min830/150，105.53mm 滿足要求 6.2。3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1。55kN6.3、扣件抗滑承載力驗24、算 扣件抗滑承載力驗算: 縱向水平桿：Rmax=3.06/2=1。53kNRc=0。98=7.2kN 橫向水平桿:Rmax=1.55kNRc=0.98=7。2kN 滿足要求6。4、荷載計算 立桿靜荷載計算 6.4。1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20。033/h）H=(0。12+1.421/20.033/1。8)19.9=2.65kN 單內立桿:NG1k=2。65kN 6。4.2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1）lalbGkjb1/3/2=(19。9/1。8+1)1.420.830.351/3/2=0.83kN 單內立25、桿：NG2k1=0.83kN 6。4。3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿:NG2k2=（H/h+1）laGkdb1/3=（19.9/1。8+1）1.420。171/3=0。97kN 6.4。4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿:NG2k3=GkmwlaH=0。011.4219。9=0.28kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0。83+0.97+0.28=2.08kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0。83kN 立桿施工活荷載計算 外立桿:NQ1k=lalb（njjGkjj+nzjGkzj)/2=1。420.83(1126、+13)/2=2。36kN 內立桿：NQ1k=2。36kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1。2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1。2(2。65+2。08）+ 0。91.42。36=8.65kN 單內立桿：N=1。2（NG1k+ NG2k）+0.91.4NQ1k=1。2（2。65+0.83）+ 0.91。42.36=7。14kN6。5、鋼絲繩卸荷計算 第1次卸荷驗算 1=arctan（ls/Hs)=arctan（2100/1.3)=89。96 2=arctan（ls/Hs)=arctan(2100/2。13）=89。94 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1。5 27、P1=KfKXNhj（n+1）/HHL/la=11。57。1410。9/19。92.84/1。42=11.74kN P2=KfKXNhj（n+1）/HHL/la=11。58。6510.9/19。92.84/1.42=14。21kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=11。74/sin89。96=11.74kN T2=P2/sin2=14.21/sin89.94=14.21kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=14.21kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1。66714.21/(27。35）=2個n=4個 滿足要求 Pg=kFg/=614。21/0。85=100。328、kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0。5)1/2=(100.3/0.5)1/2=14。16mm 吊環最小直徑dmin=（2A/）1/2=(2Fg/(f）)1/2=（214.21103/(50）1/2=14mm 注:f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑14.16mm，必須拉緊至14.21kN，吊環最小直徑為14mm。6。6、立桿穩定性驗算 6。6。1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11。51。8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15。9=169。81210 軸心受壓構件的穩定系數計算：29、 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3。12m 長細比=l0/i=3。12103/15。9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求 6。6.2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=（1.2（NG1k+NG2k)+1.4NQ1k）（hx1+(1-Kf）(Hx頂hx1）+max13，(1Kf)hj頂)/H=（1.2(2.65+2.08）+1。42。36)（9+(1-1）（9-9）+max13,(11)10.9)/19。9=9。92kN =N/（A)=9924。47/（0。188424)=124.5N/mm2f=205N/mm2 滿足要求 組合風荷載30、作用 單立桿的軸心壓力設計值N=（1。2（NG1k+NG2k）+0。91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf）（Hx頂-hx1）+max13，（1Kf）hj頂）/H=（1.2（2。65+2。08）+0.91.42.36)（9+(1-1)(99)+max13，(11）10.9)/19。9=9.56kN Mw=0。91.4Mwk=0。91.4klah2/10=0.91。40。291。421。82/10=0.17kNm =N/（A）+ Mw/W=9559。63/（0.188424）+168320。76/4490=157。42N/mm2f=205N/mm2 滿足要求6.7、連墻件承載力驗算 Nlw=1.31、4k2h3la=1。40。3521.831.42=7.6kN 長細比=l0/i=600/15。8=37.97，查規范表A。0。6得,=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.6+3)103/（0.9489）=23。99N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174。25N/mm2 滿足要求 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=7。6+3=10。6kN0。912=10.8kN 滿足要求6.8、懸挑主梁驗算 q=1。2gk=1。20。205=0。25kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.92/1=9.92kN 第2排：F2=F2/nz=9.92/1=9。92kN 6。8.1、強度驗32、算 彎矩圖(kNm） max=Mmax/W=19.39106/141000=137.54N/mm2f=215N/mm2 符合要求 6.8.2、抗剪驗算 剪力圖（kN）max=Qmax/(8Iz）bh02（b-)h2=20.21000881602（886）140.22/（8113000006)=23。88N/mm2 max=23.88N/mm2=125N/mm2 符合要求 6。8.3、撓度驗算 變形圖（mm) max=11.1mm=2lx/250=21450/250=11.6mm 符合要求（安全儲備：工字鋼部位隔一設一鋼絲繩未參與計算） 6.8.4、支座反力計算 R1=-12.32kN,R2=333、2.91kN6.9、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/（W）+N/A=19.39106/（1.05141103)+0103/2610=130.99N/mm2f=215N/mm2 符合要求 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數: 查表鋼結構設計規范（GB50017-20XX)得，b=2。8 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB5001720XX）附表B，得到 b值為0。97. = Mmax/(bWx）=19。39106/(0.97141103)=141。9N/mm2f=215N/mm2 符合要求6.10、錨固段與樓板連接的計算 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =6.16kN 壓環鋼筋驗算：=N/（4A）=N/d2=12.32103/(3。14162)=15。32N/mm20。85f= 42.5N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度,按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2 符合要求