午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、滿堂架腳手架搭施工方案及承載力計算本工程共地上三層.考慮到裝飾裝修需要，我單位擬在外墻裝飾裝修期間搭設落地式、全高半封閉的扣件式滿堂鋼管腳手架,滿足施工需求.腳手架的結構樓板，基礎上、底座下設置墊板，厚度為6cm，布設必須平穩，不得懸空.腳手架滿堂單立桿，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿和大橫桿采用直角扣件連接.接頭交錯布置,兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm。大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨，不小于6米，同一步大橫桿四周要交圈.大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置,不在同步、同跨內.相鄰接頭水平距離不小于50cm2、，各接頭距立柱的距離不大于50cm。每一立桿與大橫桿相交處,都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主接點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間設置12根小橫桿，間距不大于75cm。小橫桿伸出不小于10cm，且上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上,橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠在縱向掃地桿的立柱上.本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每六步四跨設置一道,斜桿與地面的夾角在45O。斜桿相交點處于同一3、條直線上,并沿架高連續布置.剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上,另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15.最下部的斜桿與立桿的連接點與地面平行。剪刀撐的桿件連接采用搭接,其搭接長度100,并用不少于三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。腳手板采用松木、厚6、寬2035的硬木板。在作業層下部架設一道水平兜網，同時作業不超過兩層.首層滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑1.2的鍍鋅鐵絲箍繞2-3圈固定，以防傾翻.腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿,各桿4、距接縫的距離不大于15。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網的規格為1.56m,用網繩幫扎在大橫桿外立桿里側。并在作業層下一步架處設一道水平兜網.在架內高度3。2m處設首層平網，往上每隔五步架設置隔層平網，施工層應設隨層網.作業層腳手架立桿于0.6m及1。2m處設有兩道防護欄桿，底步內側設18cm高的擋腳板。該出入口設在樓梯口，本安全通道路面為水泥路面，立柱下方墊通長木板，木板厚度0。05m，然后再進行步架、立桿、水平桿、橫桿、剪刀撐等的搭設。上鋪5厚的雙層腳手板。安全通道的搭設寬度為3m,凈5、高2m，采用483。5mm鋼管搭設，間距0。8m.安全通道結構，本安全通道采用縱向承重結構體系，立柱間距2.0m立柱:第一道水平桿（掃地桿）距地面0.2m，以上間距1.4m，立柱之間并設有剪刀撐,剪刀撐間距5m,頂部雙層棚頂間距0.5mm.上部維護欄桿高0。5m。搭設過程中畫出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調,嚴禁在無人指揮下作業.開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻桿安裝穩定后，方可拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐,以保證腳手架搭設過程安全未完成腳手架在每日收工前,一定要保證架子穩定。 6.3。腳手架的拆除拆架前,全面檢查腳手架定出作業計劃，進行技術6、交底后，方可施工。 拆架時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。拆架時要劃分作業區，周圍設警戒標志,設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆架時，不得中途換人，如必須換人，必須將拆除情況交代清楚后方可離開。 每天拆架下班時,不應留下隱患部位。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以放觸電。 所有桿件和扣件在拆除時應分離,不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板或垃圾物從高處墜落傷人。 拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要幫扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八。滿堂腳手架承載力計算1、計算依據1.1 7、截面特征：（鋼號Q235,b類)規格（mm）483。5I（mm4）12。19104q0（KN/m）0。0384W(mm3）5。08103截面積A（mm2)489回轉半徑i（mm）15。8抗彎、抗壓容許應力 N/ mm22051.2 腳手架特性參數：立桿縱距la（m）1。5腳手板重量q（KN/ mm2)0.35立桿橫距lb（m）1.1連墻件縱距lw（m）2。4大橫桿步距h（m）1.5連墻件橫距hw（m）4。5施工荷載q（KN/mm2）3內立桿距結構外皮寬度0.151.3 相關計算參數：項目數值扣件鋼管架構件自重gk1（KN/ mm2）0.1129作業層面材料自重gk2（KN/ mm2）0。3478、6整體拉結和防護材料自重gk3（KN/ mm2)0.0614作業層施工荷載qk(KN/ m)1。65風壓高度變化系數z1.78立桿計算長度系數1.53軸心受壓桿件穩定系數0。3292、承載力驗算2.1 荷載計算1） 恒載的標準值GKGK=Hi（gk1gk3）n1 la gk2取Hi=21.9m裝修作業時:GK=Hi(gk1gk3）n1 la gk2=21.9（0.11290。0614）21.50。3476=4.86KN2） 活載的標準值QKQK= n1 la qkqk=1。8KN/M（結構作業)qk=1。2KN/M（裝修作業）則有：用于結構作業時 QK=1.21。8=2.16KN用于裝修作業時9、 QK=21.21.2=2。88KN3） 風荷載的標準值WK qWk= laWkWk=0.7usuZW0=AN/AW=1 Wk=0。71.01。780。60=0。75KN/M2 qk=1。21.00。75=0。9KN/M22.2 腳手架整體穩定驗算：1） 確定材料強度附加分項系數結構作業時：NGK=4。23KN NQK=2.16KN 裝修作業時：NGK=4.86KN NQK=2.88KNNWK=MWKA/W=0.09626MWK=19.49KN結構：=SQK/SGK= SWK/SGK=2。16/4。23=0。51 =19.49/4。23=4.60裝修：=SQK/SGK= SWK/SGK=2。810、8/4.86=0。59 =19.49/4。86=4.01 r/m=1.591+0。9（）/（1）結構：將、代入公式得 r/m=1.46裝修:將、代入公式得 r/m=1.462） 計算軸心力設計值結構： N/=1.2（NGKNQK）=1。2(4.232。16）=7。67KN裝修: N/=1。2（NGKNQK）=1.2（4.862.88)=9。28KN3） 計算風荷載彎矩MW： MW=1。2MWK=1。20。1qWKh2=0。12qWKh2 MW=0。121.131.52=305KN4) 確定穩定系數： =0.3295) 驗算穩定：N/（A)MW/Wfc/（0。9r/m)結構:7。67103/(011、.329489)243103/5080=36。75N/2 fc/（0.9r/m)=205/（0。91.467）=154.95N/2裝修：9。28103/（0。329489）243103/5080=44。46N/2 fc/（0。9r/m）=205/（0.91.468）=154.95N/2 縱橫向水平桿承載力驗算：1） 橫向水平桿驗算：荷載統計q=0。51.2（1。20。351.43）=2。77KN/m抗彎強度驗算MMAX=ql2/8=2.771.12/8=0.419KNm=M/W=0.419106/(5.08103）=82.47N/2f=205N/mm2 撓度驗算： =5ql4/（384EI）=12、52.771.14103109/（3842.0610512。19104）=2.10mmL/400=2.75mm（滿足）2） 縱向桿驗算P=2。771.2/2=2。08KN0.175PL=0.1752。081。2=0.55KNM=M/W=0.55106/(5。08103）=108。27N/2f=205N/mm2（滿足）=0。469Pl3/（100EI）=0.4692.081031。23109/（1002。0610512.19104)=1.31L/150=1200/150=8（滿足）2.4 連墻件和扣件頂板和基礎驗算：1） 連墻件穩定驗算風荷載產生軸向力設計值Ne=1。4=1。40.753.03.13、6=11。34KN腳手架平面外變形產生的軸向力 N0=3KNNl=11.343=14。34KN連墻件的計算長度 1.20.20.250.15=1.85m長細比 = l0/I=1850/15.8=117。09軸心受壓構件穩定系數 =0.47穩定驗算:Nl/(A)=14.34103/（0。472489） =31。20N/mm2205/1.467=139。74N/mm2（滿足）扣件抗滑驗算：NCRC （RC=8KN/個）14.3448。0=32KN2） 樓板承載力驗算：立桿底座承載力驗算： N=12。67KN立桿底座承載力設計值 Rb=40KN12。67KN40KN Ad=1。50.4=0。6m2 （滿足要求）fk=98KN/m2N/ AdKfkN/ Ad=12。67/0。6=21。1239。2KN （滿足要求）