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1、滿堂架腳手架搭施工方案及承載力計算本工程共地上三層。考慮到裝飾裝修需要，我單位擬在外墻裝飾裝修期間搭設落地式、全高半封閉的扣件式滿堂鋼管腳手架，滿足施工需求.腳手架的結構樓板，基礎上、底座下設置墊板，厚度為6cm,布設必須平穩，不得懸空.腳手架滿堂單立桿，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿和大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm。大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨,不小于6米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm2、，各接頭距立柱的距離不大于50cm。每一立桿與大橫桿相交處，都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主接點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同,且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間設置12根小橫桿，間距不大于75cm。小橫桿伸出不小于10cm，且上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置.縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上,橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠在縱向掃地桿的立柱上。本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式,隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設,剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每六步四跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45O.斜桿相交點處于同一3、條直線上，并沿架高連續布置.剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定,在其中間增加2至4個扣結點.所有固定點距主節點距離不大于15.最下部的斜桿與立桿的連接點與地面平行。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。腳手板采用松木、厚6、寬2035的硬木板。在作業層下部架設一道水平兜網，同時作業不超過兩層.首層滿鋪一層腳手板,并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑1。2的鍍鋅鐵絲箍繞2-3圈固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩,接縫中設兩根小橫桿，各桿4、距接縫的距離不大于15。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網.密目網的規格為1。56m，用網繩幫扎在大橫桿外立桿里側。并在作業層下一步架處設一道水平兜網。在架內高度3.2m處設首層平網，往上每隔五步架設置隔層平網，施工層應設隨層網。作業層腳手架立桿于0。6m及1.2m處設有兩道防護欄桿,底步內側設18cm高的擋腳板。該出入口設在樓梯口,本安全通道路面為水泥路面,立柱下方墊通長木板，木板厚度0。05m，然后再進行步架、立桿、水平桿、橫桿、剪刀撐等的搭設。上鋪5厚的雙層腳手板。安全通道的搭設寬度為3m，凈5、高2m，采用483。5mm鋼管搭設,間距0.8m.安全通道結構，本安全通道采用縱向承重結構體系,立柱間距2.0m立柱：第一道水平桿（掃地桿）距地面0.2m,以上間距1.4m，立柱之間并設有剪刀撐，剪刀撐間距5m,頂部雙層棚頂間距0。5mm。上部維護欄桿高0。5m。搭設過程中畫出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調,嚴禁在無人指揮下作業。開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐,直至連墻桿安裝穩定后，方可拆除。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐，以保證腳手架搭設過程安全未完成腳手架在每日收工前，一定要保證架子穩定。 6。3.腳手架的拆除 拆架前,全面檢查腳手架定出作業計劃，進行技6、術交底后，方可施工。 拆架時要統一指揮，上下呼應,動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 拆架時要劃分作業區，周圍設警戒標志，設專人指揮,禁止非作業人員進入. 拆架時,不得中途換人，如必須換人，必須將拆除情況交代清楚后方可離開。 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以放觸電。 所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。 所有的腳手板,應自外向里豎立搬運，以防腳手板或垃圾物從高處墜落傷人. 拆下的零配件要裝入容器內，用吊藍吊下;拆下的鋼管要幫扎牢固，雙點起吊,嚴禁從高空拋擲.八。滿堂腳手架承載力計算1、計算依據17、.1 截面特征：(鋼號Q235，b類）規格（mm)483。5I（mm4）12.19104q0（KN/m)0.0384W（mm3)5。08103截面積A（mm2）489回轉半徑i（mm)15。8抗彎、抗壓容許應力 N/ mm22051.2 腳手架特性參數:立桿縱距la（m）1.5腳手板重量q（KN/ mm2)0.35立桿橫距lb（m）1.1連墻件縱距lw（m)2.4大橫桿步距h（m)1。5連墻件橫距hw(m)4。5施工荷載q（KN/mm2）3內立桿距結構外皮寬度0.151.3 相關計算參數：項目數值扣件鋼管架構件自重gk1（KN/ mm2）0。1129作業層面材料自重gk2（KN/ mm2）0。8、3476整體拉結和防護材料自重gk3（KN/ mm2）0。0614作業層施工荷載qk（KN/ m)1。65風壓高度變化系數z 1.78立桿計算長度系數1.53軸心受壓桿件穩定系數0.3292、承載力驗算2。1 荷載計算1） 恒載的標準值GKGK=Hi(gk1gk3)n1 la gk2取Hi=21。9m裝修作業時：GK=Hi（gk1gk3)n1 la gk2=21。9(0.11290。0614)21.50。3476=4。86KN2） 活載的標準值QKQK= n1 la qkqk=1.8KN/M（結構作業）qk=1.2KN/M（裝修作業）則有：用于結構作業時 QK=1。21。8=2。16KN用于裝9、修作業時 QK=21。21.2=2。88KN3） 風荷載的標準值WK qWk= laWk Wk=0.7usuZW0 =AN/AW=1 Wk=0。71.01。780。60=0.75KN/M2 qk=1.21.00。75=0。9KN/M22。2 腳手架整體穩定驗算：1） 確定材料強度附加分項系數結構作業時：NGK=4。23KN NQK=2.16KN 裝修作業時:NGK=4.86KN NQK=2。88KNNWK=MWKA/W=0.09626MWK=19.49KN結構：=SQK/SGK = SWK/SGK=2。16/4。23=0。51 =19。49/4。23=4。60裝修：=SQK/SGK = SWK10、/SGK=2。88/4.86=0。59 =19.49/4.86=4.01 r/m=1.591+0。9（)/（1）結構:將、代入公式得 r/m=1.46裝修：將、代入公式得 r/m=1。462） 計算軸心力設計值結構: N/=1.2(NGKNQK）=1。2(4.232.16）=7。67KN裝修： N/=1.2（NGKNQK)=1。2(4.862。88）=9。28KN3） 計算風荷載彎矩MW： MW=1.2MWK=1.20。1qWKh2=0。12qWKh2 MW=0。121.131.52=305KN4) 確定穩定系數： =0.3295) 驗算穩定:N/（A)MW/Wfc/（0。9r/m）結構:7.11、67103/（0。329489）243103/5080=36.75N/2 fc/（0。9r/m）=205/（0.91.467）=154。95N/2 裝修：9.28103/（0。329489)243103/5080=44.46N/2 fc/(0。9r/m）=205/（0。91。468）=154。95N/2 縱橫向水平桿承載力驗算：1） 橫向水平桿驗算：荷載統計q=0。51.2（1.20。351.43）=2。77KN/m抗彎強度驗算MMAX=ql2/8=2。771。12/8=0.419KNm=M/W=0.419106/(5。08103)=82.47N/2f=205N/mm2 撓度驗算： =5ql412、/（384EI)=52.771.14103109/（3842.0610512。19104)=2。10mmL/400=2。75mm（滿足）2） 縱向桿驗算P=2。771.2/2=2。08KN0。175PL=0.1752.081。2=0.55KNM=M/W=0.55106/（5。08103)=108.27N/2f=205N/mm2（滿足)=0.469Pl3/（100EI）=0.4692。081031.23109/(1002.0610512。19104)=1.31L/150=1200/150=8（滿足）2。4 連墻件和扣件頂板和基礎驗算：1） 連墻件穩定驗算風荷載產生軸向力設計值Ne=1.4=1。413、0.753.03.6=11.34KN腳手架平面外變形產生的軸向力 N0=3KNNl=11.343=14.34KN連墻件的計算長度 1。20。20.250.15=1。85m長細比 = l0/I=1850/15。8=117。09軸心受壓構件穩定系數 =0。47穩定驗算:Nl/(A）=14.34103/(0。472489） =31.20N/mm2205/1.467=139。74N/mm2(滿足）扣件抗滑驗算：NCRC (RC=8KN/個）14.3448.0=32KN2） 樓板承載力驗算:立桿底座承載力驗算： N=12。67KN立桿底座承載力設計值 Rb=40KN12。67KN40KN Ad=1.50。4=0。6m2 （滿足要求）fk=98KN/m2N/ AdKfkN/ Ad=12。67/0.6=21.1239。2KN （滿足要求）