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1、石坑1#、2#橋滿堂支架現澆施工方案一、工程概況：肇花高速公路第八合同段，石坑1、2橋均為113m剛構橋，樁號范圍分別為：K36+228.5K36+241。5、K37+186。5K37+199。5，與現狀路斜交75度.上部結構采用剛架橋，基礎型式采用樁基礎.1、方案編制依據1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX2)建筑施工安全檢查標準JGJ59993）地質勘查報告4）肇花高速第八合同段施工圖紙二、滿堂支架設計1、 材料選用和質量要求 鋼管規格為483。0mm，且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管?？奂船F行國家標準鋼管支架扣件2、（GB15831）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件,嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證,當對扣件質量有懷疑時,應按現行國家標準鋼管支架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測.舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。2、 支架安裝本支架采用普通鋼管滿堂支架，其結構形式如下：縱向立桿間距為60cm,橫向立桿間距60cm，在高度方向每間隔1。5m設置一排縱、橫向聯接鋼管，使所有立桿聯成整體,為確保支架的整體穩定性,在每三排縱向立桿和每三排橫向立桿各設置一道剪刀撐，在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，3、沿橫橋向鋪設好枕木，便可進行支架搭設。支架搭設好后，測量放出幾個高程控制點，然后帶線，用管子割刀將多余的鋼管割除，在修平的立桿上口安裝可調頂托，可調頂托是用來調整支架高度和拆除模板用的,本支架使用的可調頂托可調范圍為20cm左右。鋼管安裝好后,在可調頂托上鋪設10槽鋼，橋頂板下方的10#槽鋼鋼橫向布置，間距為0。6m；在10槽鋼上鋪上鋪10*10cm的木枋,木枋鋪設間距為3035cm。、木枋固定在與之垂直的鋼管上。木枋布置好并安裝模板后可進行支架預壓。支架底模鋪設后，測放頂板底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+支架的變形（前期施工誤差的調整量），來控制底模立模。3、 現4、場搭設要求1）從橋內側距側墻0。35米開始搭設第一排立桿.立好立桿后,及時設置掃地桿和第一步橫桿，掃地桿距立桿底端25厘米，支架未交圈前應隨搭設隨設置拋撐作臨時固定.2）隨著架體升高,剪刀撐應同步設置。4、 技術要求1）相鄰立桿接頭應錯開布置在不同的步距內;2）在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件中心點的相互距離不宜大于15厘米；3）對接扣件的開口應朝上或朝內； 4)各桿件端頭伸出扣件邊緣的長度不應小于100mm;5)立桿的垂直偏差應不大于架高的1300;6）上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中,與相連立桿的距離不大于縱距的1/3;7） 主節點處必須設5、置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm.三、支架預壓1支架預壓的目的：1）檢查支架的安全性，確保施工安全。2）消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。2預壓方法：1）本方案擬按120頂板重量進行預壓，石坑1、2#橋選其一做預壓測出出支架變形量，供另外一橋參考施工。2)預壓方法依據頂板梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋（或鋼材、水箱)（梁跨荷載統一考慮安全系數為1.15至1.2)。施工前，每袋砂石按標準重進行分包準備好，然后用汽車吊進行吊裝就位，并按箱梁結構形式合理布置砂袋數量。3、變形觀測：1）測6、點布置:為了解支架沉降情況，在預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每2米布置一排,每排4個點。2)測量布置：在加載（該荷載為考慮1.15至1。2安全系數后的梁跨荷載）50%和100后均要復測各控制點標高，加載100%預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高，如果加載100后所測數據與持荷24小時后所測數據變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸壓。支架日沉降量不得大于2。0毫米（不含測量誤差），一般梁跨預壓時間為2天.卸壓完成后，要再次復測各控制點標高。4、預壓沉降計算:支架和地基的彈性變形量（等于卸壓后標高減去持荷7、后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形)量。5、預壓卸載及底模標高調整1）卸載時用汽車吊吊裝人工配合，卸載砂袋要垂直起落,不得在模板上拖拉。2)按觀測結果進行底模標高調整，先對觀測點處標高進行調整，每點調高的高度為該點的彈性變形值之和，然后對觀測點之間的模板進行調整,經調整后底模應平整、線形流暢.四、滿堂支架受力驗算1、頂板底模板下次梁(1010cm木枋)驗算：頂板底模鋼管立桿為0。6m*0。6m,頂托上槽鋼橫梁按橫橋向布置，間距60cm；次梁按縱橋向布置,中到中間距40cm 。因此計算跨徑為0.6m，按簡支梁受力考慮，分別驗算頂板8、底模下木枋受力。1)底板下間距為40cm的木枋受力驗算剛架橋頂板砼厚度為0.7m，按0。75m進行受力驗算，模板自重，木枋間距40m，則有：頂板底模處砼箱梁荷載：P1 = 0。7526 = 19.5 kN /m2模板荷載：P2 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2設備及人工荷載：P3 = 250 kg /m2 = 2。5 kN /m2砼澆注沖擊及振搗荷載：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2則有P = （P1 + P2 + P3 + P4）= 26kN /m2q=260。4=10.4KN/mW = bh2/6 = 10102/6 =166。7 cm3由梁正應力計算公式得：9、 = qL2/ 8W = 10。40。60。61000 / （8166.7）= 2。8Mpa = 10Mpa 強度滿足要求；(公式見周水興、何兆益、鄒毅松等編著路橋施工計算手冊人民交通出版社20XX年10月第1版P433頁式13-6及式13-5)由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： = 3Q/2A = 3(10。40。18）103（0.9 /2）/（ 261210-4）= 1.07 Mpa = 1.7Mpa（杉木，木材種類A-4）(公式見手冊P429頁式1295）強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1105 Mpa； I = bh3/12 = 864cm4f max = 5qL4 10、/ 384EI = 511.471031030.94 / （38486410811010）= 1。134mm f = 2。25mm( f = L/400 ）(公式見手冊P433頁12-7）剛度滿足要求。4。1。2底板下間距為35cm的木枋受力驗算中間底板位置砼厚度在0。400。47m之間，按0.47m進行受力驗算,考慮內模支撐和內模模板自重，木枋間距0。35m，則有：底模處砼箱梁荷載:P1 = 0.4726 = 12。22 kN /m2內模支撐和模板荷載:P2 = 400 kg/m2 = 4 kN /m2設備及人工荷載：P3 = 250 kg /m2 = 2。5 kN /m2砼澆注沖擊及振搗荷11、載：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2則有P = （P1 + P2 + P3 + P4）= 20。72 kN /m2q=20.720。35=7.252KN/m63.70.18=11.466KN/m表明底板下間距為0.35m的木枋受的力比斜腹板對應的間距為0.18m的木枋所受的力要小,所以底板下間距為0。35m的木枋受力安全。以上各數據均未考慮模板剛度影響，若考慮模板剛度作用和多跨連續梁,則以上各個實際值應小于此計算值。表明底板下間距為0。35m的木枋受的力比斜腹板對應的間距為0。18m的木枋所受的力要小，所以底板下間距為0。35m的木枋受力安全。以上各數據均未考慮模板剛度影響，12、若考慮模板剛度作用和多跨連續梁，則以上各個實際值應小于此計算值.1)地基處理：搭設支架區域的地基應進行處理，使得承載力不小于100kPa，然后澆筑15cm厚素砼墊層，再鋪枕木或槽鋼支墊。2)支架搭設：采用48mm的鋼管支架，間距0。6m0。6m，鋼管間用橫向連接桿加以牢固連接。支架在剛架橋水平投影面積內搭滿。支架頂安裝頂托，用頂托調整標高，頂托上放置槽鋼，再在槽鋼上放置68cm方木，方木間距為30cm3)為了驗證支架的承載能力及觀測支架彈性變形值和消除非彈性變形,應對支架加載預壓,加載重量不小于結構自重，加載應均勻分布。加載過程中做好支架沉降的觀測,當不再繼續沉降時,通過U形可調托座重新調整底13、模標高（設計標高+彈性變形值+預留拱度），預壓在混凝土澆筑過程中逐步撤除。b。模板、鋼筋施工現澆模板采用鋼模。按規定的間距安裝底腹部的鋼筋，然后安裝內、側模、翼緣板模板，模板用斜撐固定牢靠，并做到模板尺寸準確、接縫平順.然后綁扎翼緣板和頂板的鋼筋。c.砼澆筑工藝砼采用全斷面澆筑。砼在拌和站拌制，用砼攪拌運輸車運輸至現場，地泵泵送。澆筑砼前,要對模板、鋼筋、預埋件進行全面檢查，澆筑梁體混凝土時，從跨中向兩端墩臺進行,全部混凝土在最初澆筑的混凝土初凝前澆筑完。若不能一次澆筑完成，可分二次，第一次先澆筑底板及腹板根部以上30-50cm,第二次澆腹板、頂板及翼板,在第二次澆筑前,應檢查支架有無壓縮及下沉,并塞緊各楔塊，以減小沉降。砼澆筑完成后應認真進行養生。d。落模待砼強度達到規定值后方可拆除滿堂支架。梁模支架的卸落，應均勻、有順序地進行。拆除時應劃定作業區，設置圍欄和警戒標志,并設專人監護。