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1、西安市汽車展銷中心1#、2商業樓模板支撐專項方案編制： 審核:審批:深圳建業集團汽車展銷中心項目部20XX年8月5日模板支撐專項方案本工程為汽車展銷中心工程為兩層框架、條形基礎.主要現澆構件為框架柱700700、600600、600700、500500,現澆板厚120150。主體施工時，現場擬采用梁、板模、柱整體支護，模板為15mm多層板,8060方木、483。5鋼管、扣件及柱桿支承體系.一、主體模板工藝流程：柱、梁板模支護澆筑混凝土拆模二、模板支撐方法：采用滿堂腳手架，下鋪墊25025050方木墊塊，立桿間距1000,橫桿間距15001800,首層設180高掃地桿。由于本工程工期緊，故從基礎2、墊層頂到一層頂板板底采用一次性搭設滿堂腳手架，架子整體高度7。83m,架子在搭設時，立桿、橫桿接頭應相互錯開，錯開位置應3m,每7m見方搭設連續剪力撐。1、基礎采用組合木模,鋼管、扣件支撐體系，按設計截面、標高支護。2、框架柱模板柱模板采用15mm厚多層鏡面板拼裝，豎方向用6080間距150-250方木加固,橫楞用483.5mm間距400-600mm鋼管采用12對拉螺桿布置加固，最下排鋼管距地300,并用雙螺母進行加固處理.如下圖所示。框架柱的模板應在鋼筋綁扎完畢，并驗收合格，且預埋件、預埋墻體拉結鋼筋等經檢查無誤后，方可安裝模板。框架柱、梁模板均采用光面多層木工板,腳手鋼管做支撐。柱模板安裝3、時,最好四角加雙面膠帶，并逐一檢查其軸線位置和垂直度，無誤后方可澆筑砼。3、板頂板模板均采用15mm厚竹膠板作面層，模板支撐采用48鋼管搭設的承重滿堂鋼管腳手架及方木楞進行搭設，梁下鋼管支撐為雙排立柱,縱向間距為900mm,板的支撐立桿間距1000-1200。橫桿步距離為1。5m,下設掃地桿.板支撐上端鋪方木格柵，方木為6080，方木必須標準，間距為1525cm，方格柵標高及平整度調整好后即可安裝平板模板，平板模板接縫處應貼5cm以上膠帶，梁底板木龍骨間距為1015cm，。為保證的砼整體成型效果，將整個頂板的多層板按同一順序，同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，如下圖所示；梁柱節頭用定4、型規格小鋼模板或木板。以保證接槎不流漿或出現不密實現象。模板及其支架在安裝過程中,必須設置足夠的臨時固定設施,以防傾覆。支架的支承部分應有足夠的支承面積。對現澆梁、板的支架，在地面上的部分必須鋪設墊板.整體式鋼筋砼梁板，當跨度等于或大于4m時，安裝模板應起拱，起拱高度為全跨長度的1/10003/1000.框架結構模板的拆除，現澆結構的模板及其支架拆除時的砼強度，應符合下列要求：側模，在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除.承重底模,應在砼強度達到有關規定后方可拆除.板，跨度小于或等于2m時,砼應達到設計強度的50%以上；跨度大于2m，小于8m時，砼應達到設計強度的75%以上5、。懸臂構件，跨度小于或等于2m時，砼應達到設計強度的75%；跨度大于2m時，砼應達到設計強度的100%.在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全問題時,應暫停拆模，經過處理后方可繼續拆除。4、梁采用滿堂腳手架支撐,由于本工程梁截面差異較大，250850截面以下梁其底模均采用沿縱向兩側邊布置兩根方木（方木與底模釘牢）側模6080方木其立檔間距500。立桿間距900，沿高度中間，縱橫向每180設水平桿.其底模采用沿縱向布置三根6080方木，側模立檔間距300，立桿間距800，現以KL1為例進行復核計算。三、模板復核計算查有關手冊、規范、主要符號、數據如下：1、松木Fm：抗變強度設計值 13N/mm6、2 fc：順紋抗壓及承壓強度設計值 10 N/mm2 ft：順紋抗拉強度設計值 8 N/mm2 fv：順紋抗剪強度設計值 1。4 N/mm2 E:彈性模量 9000 N/mm22、鋼管規格:483。5 38。4N/m A：截面積 4.89cm2； I：慣性矩 12.19 cm4 W：截面模量 5。08 cm3； i：回轉半徑 1.58 cm3、扣件：直角扣件13。2 N/個；旋轉扣件：14。6 N/個對接扣件 18.4 N/個4、鋼材：Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f=205 N/mm2 E：弱性模量 2。06105 N/mm25、結構使用時表面外露著，模板的變形值不得超過其跨度的4007、/L，結構使用時有天棚隱蔽著，模板的變形值不得超過其跨度的250/L.支架的壓縮變形值或彈性撓度為相應結構計算跨度的100/L。6、鋼筋砼自重25KN/m3，其中砼自重24KN/m3，木材自重5KN/m3。（一）荷載組合底模板自重：5（0.40。015+0.060.08)=0.102 KN/m鋼筋砼自重：250。41。1=11KN/m振搗砼荷載:20。4=0。8KN/m按規范要求，永久荷載1。2；施工荷載1。4。 q=1。2(0。102+11)+1.40.8=14。44 KN/m2、驗算底模抗彎承載力:此模板設計為多層板與3根6080方木整體釘牢，故模板寬度內厚度為（36080/400）+158、=51mm厚。底模丁面楞木(鋼管）間距為0.80m，底模計算簡圖如圖示為多跨受均布荷載的連續梁。因模板長度有限，可用四等跨連續梁計算，查靜力計算表得出最大變矩為：Mmax=0。107qL2=0。01714。440。82=-0。99KN/m矩形梁截面模量W=1bh2/6=1400512/6=173400mm3按下列公式驗算：WMmaxKfm 其中K取1.3Fmax=MmaxW=1。12106173400=6。461。313=16。9 KN/mm23、抗剪強度驗算：查四連跨均布荷載最大剪力系數為0.607。Qmax=0.607qL=0.60714.440。8=7。01KNmax=3Qmax/2bh9、=37.01103/40051=0.515N/mm2。即矩形梁截面最大剪應力為：0.515N/mm2Kfv=1。31。4=1.82 N/mm2故滿足要求。4、撓度計算驗算撓度時，采用荷載標準值，且不考慮振搗砼的荷載:q1=0。102+11=11。102 KN/m。查手冊:簡支梁均布荷載:ymax=5qL4384EJz四等跨均布荷載梁ymax=0。97qL4/100 Ejz式中：ymax最大撓度;E：彈性模量，松木9000N/ mm2；JZ：慣性矩，矩形截面bh3/12.按四連跨復核。Ymax=0.96711。1028004/1009000(400513/12）=1。105.按設計規范此支撐模板10、為結構使用時表面外露故其允許撓度值為：L400=800400=2mm1.105mm。滿足要求。（二）側模計算:1、側壓力計算：梁的側模強度計算要參考振搗砼時產生的荷載及新澆砼對模板側面的壓力,并乘以分項系數1。2.本工程采用內部振搗，按設計新澆筑砼作用于模板的最大側壓力分別為：F1、F2、并以較小值作為計算標準。F1=0.22。r。t0.1。2.V1/2F2=24H式中F：新澆筑砼對模板最大側壓力；r：砼的重力密度24KN/m3；V:砼澆筑速度m/h，取2。1：外加劑影響修正系數,普通砼取1，本工程摻具有緩凝作用的泵送劑取1。2。2：砼坍落度影響修正系數，小于3cm時取0。85，5-9cm時取11、1；1115cm時取1。15，取：2=1。15.t0：新澆砼初凝時間（h）可按實側定,取t0=200(T+15)，其中T為砼溫度取25,則t0=200（25+15）=5(h）H：砼側壓力計算位置至新澆筑砼頂面的總高度(m)取1.45m；F1=0。222451.21。151.414=51.52 KN/m2F2=241。1=26.4KN/m2取F2=26.4KN/m2振搗砼時產生側壓力4KN/m2總側壓力q1=1。2（26.4+4)=36。48KN/m2側模立檔間距0。4m，所以側模為跨度0.4m的多跨等跨連續板，化為線荷載為q=0。40。936.48=13.13KN/m。2、驗算抗彎強度：按四跨12、連續梁查表得：Mmax=-0。015qL2=-0。10513.130。42KN.m= MmaxW=0。10713。130。42106/（11005126）=5.45N/mm2Kfm=1.313=16.9 N/mm25.45 N/mm2滿足要求。3、驗算抗剪強度:四等跨連梁系數為0.607Qmax=0.607 qL=0。60713。130。4=3。19 KNMax=3Qmax/2bh=33。19103/2110015=0.29 N/mm2Kfm= 1。31。4=1。82 N/mm20.29 N/mm2滿足要求。4、驗算撓度：驗算撓度時采用荷載標準值，且不考慮振搗砼的荷載q1=0.426.4=1013、。56KN/mymax=0.967qL4/100EJZ=0。069L/400=400400=1mm滿足要求.（三）頂撐計算沿縱向每間隔800設水平頂撐一道(483.5鋼管及扣件）1、強度驗算荷載組合：底模及鋼筋砼自重0。102+11=11.102 KN/m0.8=8.88 KN側模自重：方木6080按400寬均厚6080400=12mm，竹膠板厚度15mm，側模總厚12+15=27mm，則側模自重（1。1+1。33）0。025=0.24 KN/m0。8=0。19 KN鋼管重量：立桿4（1。45+1。25）=10。8m,側模后背水平桿240.8=6。4m，鋼管重量17.2m38.4N/m=0.614、6KN。扣件自重：4個13。2N/個+4個14。6N/個=0.11KN振搗砼荷載:20.40。8=0.36KNN=1.2(8。8+0。22+0。66+0。11）+1。40.36=12.21KNN/A=122104。89102=24。97 N/mm2f=205N/mm2滿足要求。2、穩定性計算在標高-1。19.8m高度中間設1800縱橫向一道水平支撐L0=(1。1+9.8）/7=1.56m=1560mm= L0/i 式中：長細比防； L0：計算長度 i：截面回轉半徑，取1.58cm（鋼管）=156015。8=98.8 查JGJ13020XX p51附錄C，當（四)立桿墊木承載力驗算：1、荷載組合15、：水平頂撐以上永久荷載：8。88+0.19+0。66+0.11=9.84KN水平頂撐以下墊木以上鋼管重量4(5。2+20.9+21。5)=39.2m39.2m38。4N/m=1。505KN扣件重量：16個13。2N/個=0.21KNN=1.2（11。21+1.505+0。21)+1.40。56=16.29KNN1=16。294=4.07KN,則 q=N1/A=4070/250250=0。065N/mm2故：滿足要求四、現澆板穩定性驗算：1、荷載組合：底模自重:50。0150.92=0。0608KN底模方木自重：方木間距300按900寬均厚36080/900=16mm.自重50.01692=0.16、065KN鋼筋砼自得：250.1292=2。43 KN鋼管自重：266。5+250.9+50.9=26.538。4N/m=1。02KN扣件重量：10個13.5N/個=0。13KN澆筑砼施工荷載：20。90。9=1。62KNN=1.2（0。0608+0。065+2.43+1。02+0.13)+1。41。62=6。69KN2、L0=(4。92+1.6）4=1.63m=1630mm= L0/i =163015。8=103。2 查表=103時，=0。566；=104時，=0。558，用插入法求得=103.2時，=0.5644則N/A=6690/0。5644489=24。24N/mm2f=205N/mm17、2故安全可靠五、模板安裝質量的控制模板安裝質量的控制1、豎向模板及其支架部分應有足夠的支撐面積，其支撐面積必須具備足夠的強度，滿足全部荷載的承載,模板安裝支承面必須符合以下要求：(1）安裝在基土上時，基地必須堅實，支撐面應加設墊板，周圍且應有排水設施。(2）對濕陷性黃土，必須有防水措施。2、安裝模板及其支架過程中，必須設置足夠的臨時固定設施，以免傾覆，防止模板及其支架在風荷作用下傾覆,應從模板構造上采取有效的防傾覆措施,以保持模板的穩定性.六、安裝拆除模板工程安全技術交底：1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高低作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢高掛低用。2、經醫生檢查認為不適宜高處作業人員，不18、得進入高空作業。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上,防止釘子扎腳和空中滑落。4、安裝與拆除模板時，應搭設腳手架，并設防護欄桿,禁止上下在同一垂直面操作。5、高處、復雜結構模板的安裝與拆除,事先應有切實的安全措施。6、遇大風時，應暫停室外的高處作業,雪、霜、雨后先清掃施工現場，到不滑時再進行作業。7、兩人抬模板時要互相配合,協同工作,傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。鋼模板及配件應隨裝拆運送，嚴禁從高處拋下，高處拆除時，應有專人指揮并在下面標工作區,用繩子和紅、白旗加以圍攔,暫停人員過往。8、不得在腳手架上堆入大批模板等材料。9、支撐、牽杠等19、不得摻在門窗框和腳手架上，通過跨中間的斜撐，拉桿等應設在1。8m高以上.10、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭接、柱頭板等放牢。拆模間歇時,應將已活動的模板，支撐等運走或妥善堆放，防止人踏空，造成附落。11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后及時把洞口蓋好.12、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除現澆模板時，要注意整體模板掉下.13、高處作業要站在腳手架或操作臺上，上下要使用梯子，不許站在墻上工作，不準站在梁底模板上并行走,操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。14、拆模必須一次性拆除,不得留下無底模板，拆下的模板要及時清理，堆放整齊。15、封柱子模板時，不準從頂部往下套. 深圳建業汽車展銷中心項目部