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1、第一節 工程簡況本文章來源于小熊建筑軟件網站，了解更多信息，請訪問小熊建筑軟件網站金碧海岸工程位于佛山市南海區里水鎮草場村東側，由佛山市南海新中建房地產發展有限公司興建。本工程14號樓總建筑面積5萬多平方米，其中4棟塔樓為住宅樓，高31層，聯體地下室1層為車庫。結構為鋼筋砼框架結構體系，抗震設防烈度7級。第二節 高支模部位和方案選擇一、高支模部位本工程樓頂閣樓模板支撐體系屬高支模體系。閣樓的梁板體系呈不規則的形狀，其中外圍的裝飾線梁約為梯形狀，下底寬約550mm，上底寬約1000mm，梁高700mm，其余梁為規則梁，型號尺寸有200300、200400、200450、200500、2006002、2001000、3501700等，梁最大跨度約為56m，板厚基本為100120mm。按截面尺寸最大和荷載最重的具有代表性的梁板進行計算。梁板支撐高度按實際情況，分4.8m和6.8m兩種梁板門式鋼管腳手架支撐體系和中空11.1m的屋面板扣件式鋼管腳手架支撐體系進行計算。二、方案選擇1、高支模采用門式鋼管腳手架、扣件式鋼管腳手架支撐體系和木模板體系。2、為防止高支模發生整體或局部失穩，必須嚴格按照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范和扣件式鋼管腳手架安全技術規范安裝腳手架。第三節 方案說明一、本方案主要針對本工程高支模體系進行計算、編制施工方法和安全措施。二、本計算書針對本工程具體情況，按施工層、3、施工段分類計算。施工時，應注意要符合各類型條件并嚴格按照本專項方案執行。三、高支模施工時，除參照本專項方案執行外，還應參考有關施工及驗收規范并遵守其相關規定。第二章高支模支撐體系設計第一節 模板體系及材料選用1、模板支撐體系：采用門式鋼管腳手架支撐體系、扣件式鋼管腳手架支撐體系。2、模板體系：采用木模板體系，即木枋、木膠合板系列。3、腳手架：MF1219門式鋼管腳手架、483.5優質標準鋼管腳手架及其配件，鋼材品種為Q235，廠家必須為知名生產廠家，產品為全國免檢產品。4、樓板及梁模板：18mm厚木膠合夾板。5、木枋：8080mm、100100mm廣東松枋。6、水平加固桿、掃地桿：壁厚3.5m4、m48標準鋼管。第二節 設計數據一、梁板模板方案：梁底木枋選用兩層，上層間距為300mm，下層間距為1200mm，門架間距縱向900mm，橫向為1200-600mm。二、中空模板方案：鋼管滿堂紅腳手架，間距1.11.1m，頂梁板底木枋選用兩層，上層間距為300mm，下層間距為1100mm。中空腳手架的搭設根據施工分層的需要，同時兼作為施工外腳手架和鋪設梁板模板作為施工操作面用途。在標高109.1m處鋪設梁板模板進行封閉，作為施工操作面和閣樓屋面支頂的基礎。三、門式鋼管腳手架和扣件式鋼管腳手架搭設大樣詳附圖。第三章 施工方法第一節 施工順序根據施工層劃分，閣樓施工總共分四個階段：（一）、103.5、5m標高層施工本標高層施工支模高度：103.598.00.7（梁高）=4.8m，采用腳手架支頂形式：雙層門式架支頂（0.3m2.0m20.5m）。中空采用483.5鋼管搭設滿堂紅腳手架，隨施工層高度架設，同時兼作操作層和外架。（二）、105.5m標高層施工本標高層施工支模高度：105.598.00.7（梁高）=6.8m，采用支頂形式：三層門式架支頂（0.3m2.0m30.5m）。中空采用483.5鋼管搭設滿堂紅腳手架，隨施工層高度架設，同時兼作操作層和外架。（三）、107.5m標高層及屋面板主梁施工1、107.5m標高層施工支模高度：107.5m105.5m0.6m（梁高）=1.4m，采用支頂6、形式：一個門式矮架。2、屋面板主梁施工支模高度：107.5m105.5m0.9m=2.9m，采用支頂形式：一層門式架支頂（0.4m2.0m0.5m）。中空在此層用模板進行封閉，作為閣樓斜屋面梁板支頂的基礎。四）、閣樓斜屋面梁板施工閣樓斜屋面梁板板頂標高為113.5m。此層梁板模板尺寸為1.04.7m3.4m的梯形，可以采用預制模板成塊再進行拼裝成形進行施工。支頂基礎為下層標高約107.50.91.7=110.1m的模板面，斜撐采用鋼管和頂托進行斜頂。本文章來源于小熊建筑軟件網站，了解更多信息，請訪問小熊建筑軟件網站模板支頂結構施工均按常規方法施工，梁板模板及支撐系統的安裝順序為：彈線腳手架的架7、設腳手架的固定、拉接木枋的架設及調平梁底板的安裝梁側板的安裝樓面板的安裝梁、板鋼筋的綁扎混凝土澆搗淋水養護拆除高支模板。第二節 高支模體系安裝一、支模體系基礎門式鋼管腳手架和扣件式鋼管腳手架支承在屋面板或樓板砼上。二、支模安裝施工高支模施工關鍵是腳手架的搭設，其搭設做法如下： 1、在搭設腳手架之前，在地面彈出立桿縱橫方向位置線，并進行抄平。2、腳手架的組裝自一端延伸向另一端，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，減少誤差積累。不能自兩端相向搭設或相間進行，以免結合處錯位，難于連接。3、支架立桿應協調設置，做到縱橫各成一線，以便搭設水平加固桿和交叉支撐。4、駁接鋼管應同在一豎向中心線上。5、鋼管8、之間連接的接頭應牢固可靠，接頭采用標準連接扣件。6、水平加固桿應設于門架立桿內側。7、梁下立桿需用槽鋼或木枋作鋪墊。采用木枋時，立桿必須加底座。8、連接門架與配件的鎖臂、搭鉤必須處于鎖住狀態。三、樓面砼模板安裝1、樓板模板采用18mm厚建筑木模板，采用兩層木枋排列。底層木枋支承在門架支托座上，上層木枋支承在下層木枋上，支承木枋采用門式鋼管腳手架。2、梁模板采用18mm厚建筑木模板，采用三層或二層木枋排列。若梁高度在7001000mm時，兩側沿梁長度方向用248鋼管加強，隔450mm采用10的對拉螺桿固定（梁底上350設置），支承木枋采用門式鋼管腳手架。第三節 高支模體系拆除1、 高支模支撐體系9、經工程技術負責人驗證并經確認不再需要時，方可拆除。承重模板（梁、板底模）拆除時間須混凝試壓報告合格后，經監理單位書面批準后，方可拆除。2、拆除順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度較大的梁底模時，先應從跨中開始，分別拆向兩端。拆模時不要用力過猛，拆下來的木料要及時運走、整理，分類堆放整齊。3、閣樓的施工由于存在連續高支模和支頂的整體穩定構造措施，必須采取由高到低的最終一次性拆除方式。且任何拆除模板支撐體系的施工，必須由主辦施工或以上管理人員下達指令后才能拆除。4、拆除前應清理腳手架上的材料、工具和雜物。5、拆除時應設置警戒區和警戒標志，安排專人負責警戒。6、模板支架10、的拆除應從一端向另一端、自上而下逐層進行。7、掃地桿、水平加固桿和交叉支撐等，必須在腳手架拆卸到相關的門架時方可拆除。8、工人須站在臨時的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護、勞動保護用品。9、拆除過程中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打，撬挖，拆下的配件應放入袋內。第四章 質量安全保證措施第一節 質量措施1、腳手架的材質在保證可焊性的條件下，應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235鋼的規定，且新進材料應附上產品出廠合格證以備查。2、嚴禁使用有硬傷（硬彎、砸扁等）及嚴重銹蝕的門式鋼管腳手架。3、對模板、木枋等原材料要求檢查合格后方可使用于高支模工程。對有腐朽、裂縫、蟲眼等的木枋、板11、材，禁止用于模板工程。4、模板支架的搭設場地應進行清理，保證表面干凈平整；并做好排水。5、立桿的位置，要求先在驗收合格后的基礎上彈出立桿的位置線，保證墊板、底座安放位置準確。6、掃地桿、水平加固桿、交叉支撐必須隨腳手架搭設同步進行。7、嚴格按設計及規范要求拆除模板。8、模板安裝施工完成后，組織安排模板自檢。尤其對門架支頂底座、托座部位，要求100%檢查。保證每一底座、托座完全傳力到位第二節 安全保證措施1、所有作業人員要求戴安全帽、衣著簡便，嚴禁穿拖鞋進入施工現場。2、混凝土施工前，檢查并清理腳手架上的材料、垃圾雜物等，防止施工時振動物體墜落。本文章來源于小熊建筑軟件網站，了解更多信息，請訪問12、小熊建筑軟件網站3、安全專職人員，預先檢查樓面臨時鋪設的橋架、防護是否穩定牢固，橋架上有無突出的鐵釘、油漬等安全隱患，防止施工作業人員滑倒情況發生。4、模板支架在使用期間，嚴禁拆除下列桿件：掃地桿、水平加固桿、交叉支撐和剪刀撐。5、高支模板體系嚴禁懸掛起重設備。6、不得將纜風繩、混凝土輸送管等固定在腳手架上。7、夜間施工要有足夠的照明設施。8、腳手架的防雷接地應符合施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ4688）的規定。9、模板支架及模板施工期間，禁止無關人員進入作業現場。10、閣樓應在五級風以下天氣施工，禁止在超過八級的大風下作業，嚴禁在大雨和雷電天氣下屋面施工。11、內外腳手架體系必須按要求13、設置連墻桿，并經過有關人員進行質量和安全驗收，才能投入使用。第五章計算書第一節 計算依據1、施工結構計算方法與設計手冊（中國建筑工業出版社）2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規程3、建筑施工腳手架實用手冊4、設計院提供的本工程施工圖紙第二節 荷載取值一、荷載取值1、梁板砼自重：25KN/m3。2、模板、木枋自重：0.5KN/m2。3、施工振搗砼時產生的荷載值：2KN/m2。4、均布活荷載值：1.5KN/m2。二、荷載分項系數構件自重取1.2，其他各項取1.4。第三節 模板計算本工程高支模板系統均采用18厚木夾模板，取最大的梁來驗算，其截面尺寸為5501000mm700mm（bh）。側模計算略，14、可采用加強斜頂撐進行加固處理。支撐圖詳見：103.5標高支模支撐圖、105.5標高支模支撐圖。一、底模荷載計算恒載計算值：q1=1.2250.550.7=11.55KN/m活載計算值：q2=1.43.50.552.7KN/m因模板及支撐體系為臨時結構，木模板體荷載系數可取0.9。計算荷載組合簡圖(第二支座處最大負彎矩、第二支座處最大剪力)計算荷載組合簡圖(第一跨中處最大撓度)二、底模抗彎強度驗算五跨連續梁支座負彎距最大為：Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=(0.10511.55+0.1212.7)0.32=0.14KN.m底模截面尺寸為18550mm，Wn =（1/6）550115、82=29700m3m=0.9Mmax /Wn=0.9140000/29700=4.24N/mm2fm=15N/mm2 滿足要求。三、底模撓度驗算I=1/12bh3=1/120.550.0183=2.6710-7m4fmax=0.644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI=0.34(0.64411.55+0.9732.7)/(1001072.6710-7)= 3.0510-4m撓度W=fmax/l=3.0510-4/0.3=1/984W=1/250 符合要求。四、底模抗剪驗算Qmax= 0.606q1l+0.62q2l=(0.60611.55+0.622.7)0.3=2.6KN16、 =1.5Qmax/bh=1.52.6103/(18300)=0.72N/mm2fv=1.5N/mm2符合要求。第四節 木枋計算梁取梯形梁5501000700，板厚120，上層木枋：80mm80mm，下層木枋：100mm100mm。計算未考慮板下木立桿或者板下支頂的卸載作用，計算偏安全。1、 上層木枋計算恒載： 砼=25（0.551.0）0.70.50.12（0.30.325）0.3=4.63KN模板、木枋=0.50.550.3=0.080.1KN活載和施工產生的荷載：（21.5）1.60.31.68KN荷載組合：P1.2（4.63+0.1）1.41.688.03KN轉為線荷載為q=8.03/17、0.3=26.8KN/m（1） 抗彎強度驗算Mmax=PbL（2-b/L）/88.030.551.2（2-0.55/1.2）/81.02KNm木枋截面抵抗矩Wnb3/60.083/68.53104mm3本文章來源于小熊建筑軟件網站，了解更多信息，請訪問小熊建筑軟件網站mMmax/Wn1.02106/8.5310411.96N/mm2fm13N/mm2 滿足要求（2）抗剪驗算 QmaxP/24.02KN 1.5Qmax/bh1.54020/（8080）0.94N/mm2 fv1.5 N/mm2 符合要求。2、下層木枋計算下層木枋所受的集中力荷載：FP/24.02KN（1）抗彎強度驗算Mmax=F18、a4.020.31.206KNm木枋截面抵抗矩Wnb3/61003/616.67104mm3mMmax/Wn1.206106/16.671047.23N/mm2fm13N/mm2 滿足要求（2）抗剪驗算 QmaxF4.02KN 1.5Qmax/bh1.54020/（100100）0.603N/mm2 fv1.5 N/mm2 符合要求。第五節 門架計算（一）、荷載計算1、梁板自重： 4.630.315.4KN2、木枋、模板自重：0.5（1.20.7）0.9=0.9KN3、門架、調節架自重：0.2243=0.67KN4、交叉支撐自重：0.046=0.24KN5、水平桿自重：0.038461.2=019、.28KN恒載小計：15.4+0.9+0.67+0.24+0.28=17.5KN6、活荷載、均布荷載及振動荷載：（1.522）（1.20.7）0.9=9.4KN荷載組合：N1.217.5+1.49.4=34.16KN（二）立桿穩定承載力計算已知一榀門架的承載力Nd=40160N（詳廠家產品資料）由于N=34160N（上面已經計算出）NNd，即門架穩定承載力滿足要求。第六節 扣件式鋼管腳手架計算本工程高支模板系統均采用18厚木夾板模板，荷載取閣樓屋面梁板混凝土的投影荷載進行計算，板厚100，梁截面約350mm350mm，計算含梁近似按板厚120mm的混凝土均布荷載。側模計算略，可采用加強斜頂撐措20、施進行加固處理。支撐圖詳見：中空高支模圖。一、底模荷載計算恒載計算值：q1=1.225（3.921.0）0.124.7=1.25.6=6.72KN/m活載計算值：q2=1.43.54.9KN/m因模板及支撐體系為臨時結構，木模板體荷載系數可取0.9。二、底模抗彎強度驗算五跨連續梁支座負彎距最大為：Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=(0.1056.72+0.1214.9)0.332=0.14KN.m底模截面尺寸為181000mm，Wn =（1/6）1000182=54000m3m=0.9Mmax /Wn=0.9140000/54000=2.33N/mm2fm=15N/mm2 滿足21、要求。三、底模撓度驗算I=1/12bh3=1/1210.0183=1.4710-7m4fmax=0.644q1l4/100EI+0.973q2l4/100EI=0.334(0.6446.72+0.9734.9)/(1001071.4710-7)= 7.5810-4m撓度W=fmax/l=7.5810-4/0.33=1/435W=1/250 符合要求。四、底模抗剪驗算Qmax= 0.606q1l+0.62q2l=(0.6066.72+0.624.9)0.33=2.35KN =1.5Qmax/bh=1.52.35103/(181000)=0.2N/mm2fv=1.5N/mm2符合要求。五、木枋計算22、上層木枋：80mm80mm，下層木枋：100mm100mm。（1） 、上層木枋計算1、荷載：恒載： 砼=6.720.33=2.22KN模板、木枋=0.510.333=0.5KN （考慮閣樓屋面的模板支頂荷載，按三層模板、木枋荷載計算。）活載和施工產生的荷載：（21.5）1.00.331.16KN荷載組合：P1.2（2.22+0.5）1.41.164.89KN轉為線荷載為q=4.89/0.33=14.8KN/m2、 抗彎強度驗算本文章來源于小熊建筑軟件網站，了解更多信息，請訪問小熊建筑軟件網站Mmax=PbL（2-b/L）/84.8911.1（2-1/1.1）/80.61KNm木枋截面抵抗矩Wn23、b3/60.083/68.53104mm3mMmax/Wn0.61106/8.531047.16N/mm2fm13N/mm2 滿足要求3、抗剪驗算 QmaxP/22.45KN 1.5Qmax/bh1.52450/（8080）0.57N/mm2 fv1.5 N/mm2 符合要求。（2）、下層木枋計算下層木枋所受的集中力荷載：FP4.89KN1、抗彎強度驗算Mmax=Fa4.890.331.61KNm木枋截面抵抗矩Wnb3/61003/616.67104mm3mMmax/Wn1.61106/16.671049.68N/mm2fm13N/mm2 滿足要求2、抗剪驗算 QmaxF4.89KN 1.5Q24、max/bh1.54890/（100100）0.73N/mm2 fv1.5 N/mm2 符合要求。六、 鋼管腳手架計算（一）、荷載計算1、梁板自重： 5.61.11.16.78KN2、木枋、模板自重：0.51.11.13=1.82KN3、鋼架、剪刀架自重：0.38=2.4KN恒載小計：6.78+1.82+2.4=11.0KN6、活荷載、均布荷載及振動荷載： 1.51.11.1=1.82KN荷載組合：N1.211.0+1.41.82=13.22.55=15.75KN（二）立桿穩定承載力計算483.5鋼管抗壓強度設計值： f=205.00N/m483.5立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89cm2=489mm2由于N=15750N（上面已經計算出）NNd=fA=100245N，即鋼架承載力滿足要求。 = l0/i l0 = k1uhi計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 k1計算長度附加系數，取值為1.155； u計算長度系數，參照扣件式規范表；u =1.75 h計算高度1.4ml0 = k1uh=1.1551.751.4=2.83= l0/i=2.83/1.58=1.79=15750/（1.79489）=17.99f=205.00N/m即鋼架穩定性滿足要求。