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1、目 錄一、編制說明及編制依據11.1編制說明11.2編制依據1二、工程概況1三、卸料平臺搭設概況及措施13.1搭設位置13.2搭設概況及措施2四、職業健康安全要求2五、卸料平臺計算書3落地式卸料平臺搭設施工方案一、編制說明及編制依據1.1編制說明為規范操作過程，確保施工安全，特編制此施工方案；安全員、棟號長在卸料平臺搭設施工前，要針對具體搭設情況作詳細的操作技術交底。1.2編制依據1.1本工程結構型式及現場周圍實際情況；1.2東莞市建筑設計院有限公司設計的東方華府12、14幢，13幢，16、17幢，18幢工程的施工圖紙；1.3依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）；2、1.4依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)；1.5依據建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)等。二、工程概況本工程位于東莞市體育路，毗鄰天源電腦城東面，由東莞市富盈房地產開發有限公司投資興建，東莞市建筑設計院有限公司設計，廣東華工工程建設監理有限公司實施監理。工程總占地面積約1504.33，總建筑面積約5121.5，由地下一層、地上6棟3層別墅組成。本工程負一層為車庫、儲藏室、娛樂室等， 層高為：12、14棟以及16-18棟3.0 米、13棟3.6米。地上由6棟3層別墅組成。12#/14#/16#/17#/18#別墅一、二、三層層高分別為3.9、3.6、3.6米，建筑高度為13、1.40米。13#別墅一、二、三層層高分別為3.95、3.6、3.6米，建筑高度為13.50米。三、卸料平臺搭設概況及措施3.1搭設位置綜合考慮現場情況，本工程搭設4個落地式卸料平臺，卸料平臺位置分別搭設在四個車道上，由于12、13幢，16、17幢共用一個車道，故12、13幢，16、17幢各共用一個卸料平臺。3.2搭設概況及措施1、搭設概況：卸料平臺搭設從負一層車道起步，最高搭設至三層板，最大高度為11.15米（3.6+3.95+3.6），搭設平臺尺寸為：3.6m4.8m，平臺底橫向鋼管間距600mm、平臺底鋪木枋間距200mm，木枋上滿鋪模板。卸料平臺通過小橫桿與建筑物內框架柱連成穩固的整體4、，外側三面均搭設剪刀撐。2、卸料平臺搭設參數為：立桿的縱距b=1. 0米，立桿的橫距l=1. 0米，立桿的步距h=1.50米，離地200設掃地桿。材料最大堆放荷載3KN/m2，施工均布荷載標準值1KN/m2。3、卸料平臺除進料口外周圍均用鋼管作0.6m、1.2m高的防護欄桿二道，并在底部設置18cm高的擋腳板，密目安全網封閉。4、卸料平臺堆碼材料不得超過800kg。5、現場安全文明施工按項目部相關辦法執行。四、職業健康安全要求1 參加搭設人員必須是身體健康、持有合格有效證件的架子工。2 搭設卸料平臺架體時，搭設人員必須嚴格按照規定戴好安全防護用品，不得酒后上班及登高作業，所有人員必須樹立“安全5、第一，預防為主”的正確思想，服從現場的安全管理，遵守安全紀律。3. 在施工中嚴格按照安全操作規程進行，嚴禁違章指揮、違章作業。4. 卸料平臺架體上的材料必須按規定要求認真檢查驗收，嚴禁將不合格的材料用到卸料平臺架體上。5. 卸料平臺架體搭設時要及時進行質量檢查，發現問題立即改正。6. 每段架搭設完后須組織進行驗收，未經驗收或驗收不合格的不準使用，搭設的架子必須符合觀感及驗收標準、質量要求，確保安全方可使用。7. 在卸料平臺架體施工過程中如遇六級及以上大風、雷雨等惡劣天氣，應停止施工，并且對卸料平臺架體采取一系列安全措施，嚴禁野蠻、盲目施工、操作。8卸料平臺使用期間嚴禁任意拆除下列構配件：1）主6、節點處的縱橫向水平桿2）縱橫向掃地桿3）剪刀撐4）護身欄桿、踢腳板、安全網、鋼笆片等。8施工現場臨時用電的電源線不得直接綁扎于卸料平臺鋼管立桿上，必須按照施工現場臨時用電安全技術規范的要求有可靠的絕緣隔離措施。9.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物結構上，不得設置在腳手架等施工設備上。10.卸料平臺四周必須裝置固定的防護欄。11.卸料平臺拆除注意事項1）嚴格按拆除順序拆除2）拆除部分與保留部分必須界限分明，拆除一步隨即作好保留部分的防護，端頭用欄桿防護，滿掛安全防護網。3）嚴禁上下同時作業，確保操作安全。4）拆除較長桿件特別是立桿必須二人配合作業。5）拆下的扣件必須隨時放入扣件籠內，防止從鋼7、笆片上滾落傷人。6）拆下的鋼管應按長短分類堆放、吊運，嚴禁長短混運。7）拆除過程中必須劃設警戒區，安排專人看守，不準無關人員進場。8）嚴禁亂拋物體，做到穩拿穩放。9）拆下的扣件要清理保養，安全網折疊整齊，堆放至避雨通風處，鋼管集中堆放，有序退場。10）作好清理，現場文明現場工作五、卸料平臺計算書扣件式鋼管落地平臺的計算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-20XX)、建筑結構荷載規范(GB 50009-20XX)、鋼結構設計規范(GB 50017-20XX)等編制。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高8、支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書編寫還參考了施工技術20XX.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全一文。 一、參數信息1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):1.00，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):1.00，平臺支架計算高度H(m)：11.50；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：600.00；鋼管類型:483.5，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:1.00；2.荷載參數腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m9、2):3.000；施工均布荷載(kN/m2):1.000；二、縱向支撐鋼管計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算(1)腳手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.6 = 0.18 kN/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 30.6 = 1.8 kN/m；(3)施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 10.6 = 0.6 kN/m2.強度驗算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不10、利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒載：q1 = 1.2 q11= 1.20.18 = 0.216 kN/m；均布活載：q2 = 1.40.6+ 1.4 1.8=3.36 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.10.21612 + 0.117 3.3612 = 0.415 kNm ；最大支座力 N = 1.10.2161 + 1.23.361 = 4.27 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.415106 / (5080) = 81.638 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強11、度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力 81.638 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒載: qk = qll=0.18 kN/m； = 0.677 0.1810004/(1002.06105121900)=0.049 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.049 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1000/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，12、P =4.27 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.738 kNm ；最大變形 max = 1.508 mm ；最大支座力 Qmax = 7.57 kN ；最大應力 = 145.256 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 145.256 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1.508 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 1000/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編13、，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.57 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.12911.5 = 1.485 kN；(2)欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.151 = 0.15 kN；(3)14、腳手板自重(kN)：NG3 = 0.311 = 0.3 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.935 kN；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 111+311 = 4 kN；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.21.935+ 1.44 = 7.922 kN；六、立桿的穩定性驗算立桿的穩定性計算公式: = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.922 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立15、桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數：KH=1/(1+0.005(11.5-4)=0.964； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167；16、 - 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)表；= 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =7921.58 /( 0.203489 )= 79.801 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 79.801 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f =17、 205 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =7921.58 /( 0.53489 )= 30.565 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 30.565 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.026 ；公式(3)的計算結果：L0/i = 2035.481 / 1518、.8 = 129 ；由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =7921.58 /( 0.401489 )= 40.398 N/mm2；鋼管立桿穩定性驗算 = 40.398 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則容易存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全七、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =7.92 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.92 kN；基礎底面面積 ：A = 1 m2 。