午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、白蛇峪大橋連續箱梁支架施工方案編制： 復核： 審核： 中鐵四局四公司西柞項目部 二OO五年三月三日白蛇峪大橋連續箱梁支架施工方案一、工程概況白蛇峪大橋上、下行線變截面連續箱梁各三跨。上行線跨南五臺旅游公司進山公路兩次，跨隧道混凝土攪拌站施工便道一次；下行線跨南五臺旅游公司進山公路兩次，跨路基施工便道一次。南五臺山是重點旅游景點，進山公路只有一條；隧道混凝土工程將在6月份結束，而且到隧道混凝土攪拌站的施工便道無法改道；路基便道車流最大，是通向華龍溝大橋、路基以及隧道棄渣場的主要施工便道。二、施工方案為保證橋下道路和施工便道的正常運行，連續梁在跨線時支架設計成門洞，各門洞均為單車道，具體凈跨、凈高2、尺寸見支架搭設圖。2、支架設計及計算1）支架荷載計算（1）、砼自重（含鋼筋自重）：由于全聯體積含筋量2%，砼容重以26KN/m3計算。混凝土自重隨梁體高度變化而變化，根據設計圖紙計算得： 各節段混凝土自重計算表表-1節段編號單位砼自重節段編號單位砼自重上行線0#、1#、1段kn/m270.3 下行線0#、1#、1段kn/m256.3 上行線2#、2段kn/m248.3 下行線2#、2段kn/m243.2 上行線3#、3段kn/m245.6 下行線3#、3段kn/m240.4 上行線4#、4段kn/m243.1 下行線4#、4段kn/m238.0 上行線5#、5段kn/m241.1 下行線5#、3、5段kn/m236.1 上行線6#、6段kn/m239.2 下行線6#、6段kn/m233.9 上行線7#、7段kn/m236.4 下行線7#、7段kn/m231.8 上行線8#、8段kn/m233.8 下行線8#、8段kn/m231.2 上行線9#、9段kn/m233.0 下行線9#11#段kn/m238.1 上行線10#、10段kn/m232.5 下行線合攏段kn/m231.4 上行線11#14#段kn/m238.9 上行線合攏段kn/m233.0 （2）、模板自重（竹膠板15mm厚）8.50.015=0.13KN/ m2考慮方木自重，根據經驗值取1.0 KN/ m2（3）、支架自重（以立4、桿底截面為計算截面）腹板下支架實際搭設最大高度為16.0m，48mm3.5mm鋼管自重0.0384 KN/ m，共設步距為60cm的水平桿27道，可知：自重=（4）、施工人員及設備荷載：1.6KN/m2本箱梁為變截面，底板混凝土荷載取1.2的系數，所以以立桿底截面為計算截面所承受的荷栽如下：q總荷載=*1.2+2）支架允許荷載：（1）、橫桿1.2步距時，（2）、橫桿0.6步距時，3）確定搭設方案方案一：豎桿間距0.6m，橫桿步距0.6m時 得q砼自重88.87kn/m2方案二：豎桿間距0.6m，橫桿步距1.2m時 得q砼自重65.7kn/m2方案三：豎桿間距0.9m，橫桿步距0.6m時 得q砼5、自重37.44kn/m2方案四：豎桿間距0.9m，橫桿步距1.2m時 得q砼自重27.15kn/m2方案五：豎桿橫向間距0.6m，縱向間距0.9m，橫桿步距1.2m時， 得q砼自重42.58kn/m2方案六：豎桿橫向間距0.6m，縱向間距0.9m，橫桿步距0.6m時， 得q砼自重58.01kn/m2根據以上計算得各節段支架搭設方案如下表，具體搭設斷面圖見白蛇峪大橋支架斷面。 支架搭設方案表-2節段編號支架搭設方案備 注節段編號支架搭設方案備 注上行線0#、1#、1段方案一下行線0#、1#、1段方案二上行線2#、2段方案六非腹板LH=0.9m下行線2#、2段方案六非腹板LH=0.9m上行線3#、6、3段方案六非腹板LH=0.9m下行線3#、3段方案五非腹板LH=0.9m上行線4#、4段方案六非腹板LH=0.9m下行線4#、4段方案五非腹板LH=0.9m上行線5#、5段方案五非腹板LH=0.9m腹板處HB=0.6m下行線5#、5段方案五非腹板LH=0.9m上行線6#、6段方案五非腹板LH=0.9m下行線6#、6段方案五非腹板LH=0.9m上行線7#、7段方案五非腹板LH=0.9m下行線7#、7段方案五非腹板LH=0.9m上行線8#、8段方案五非腹板LH=0.9m下行線8#、8段方案五非腹板LH=0.9m上行線9#、9段方案五非腹板LH=0.9m下行線9#11#段方案五非腹板LH=0.9m上7、行線10#、10段方案五非腹板LH=0.9m下行線合攏段方案五非腹板LH=0.9m上行線11#14#段方案五非腹板LH=0.9m上行線合攏段方案五非腹板LH=0.9m注：LH立桿橫向間距 HB橫桿步距4）、碗扣支架強度及穩定性檢算：48mm =3.5mm Q235軋制鋼管截面特性值如下：截面抵抗矩：截面慣性矩：Q235鋼材抗壓強度：f=215N/mm2截面回轉半徑：截面凈面積：（1）、立桿強度檢算：以最大荷栽腹板下支架為計算對象，計算系數取1.4，每根支架承受的軸向壓力為：N=（70.31.4+4.46）0.60.6=37.04KN 考慮到支架立桿搭設垂直度可能存在不足，假定60cm步距內偏斜8、0.3cm，產生的偏斜彎矩M=37.040.003=0.111kNm 故立桿強度滿足要求（2）、整體穩定驗算N=37.04KNM=0.111KNm 考慮到立桿與水平橫桿的碗扣連接有松動，立桿計算長度系數值近似取1.25，長細比，據之可查立桿穩定系數=0.608立桿歐拉臨界力：，其中，A=489.3mm2故故立桿整體穩定性偏于安全。（3）、局部穩定計算：立桿為48mm =3.5mm（Q235）軋制圓鋼管，鋼結構設計規范規定對于圓管必須滿足截面本身局部穩定要求。D/t100235/fy=109而碗扣式腳手架立桿D/t=48/3.5=13.7 109，可見立桿桿件截面本身是滿足這一規范要求的。當然對9、于圓管其局部穩定受管壁初始變形影響較大，實際的局部穩定臨界應力較理論值低得多，理論臨界局部屈曲應力值：遠遠大于前述整體穩定驗算中=143.53N/mm2，可見，只要在立桿搭設操作過程中對桿件外觀變形進行檢查、選用，對于管壁內陷、桿件彎曲的一律棄用，這樣局部穩定是完全保證的。（4）、立桿剛度驗算可見底托強度達到安全要求。（5）底托強度驗算底托架用38mm（Q235）可調底托，其最小抗壓能力：可見底托強度達到安全要求。5）支架基礎承載能力驗算支架搭設前，必須對場地進行清理，碾壓密實，底層鋪上一層20cm厚碎石墊層，上鋪一層10cm厚砂礫層，原有承臺基坑開挖處要特別注意處理，底托墊板尺寸為1001010、05mm鋼板，與底托焊接成整體，底托下設一尺寸為22cm16cm250cm 枕木，每根枕木上考慮立3根最大荷載的立桿，地基承載計算如下：可見地基承載力滿足要求。3、門洞支架設計計算1）支架荷載計算：（1）、混凝土自重及模板自重在計算支架荷載時已知，根據支架位置的不同，所承受的荷載也不同，門洞支架取最大節段荷載q=48.3kn/m2；𾗕 （2）、工字鋼自重：工40a工字鋼自重： 0.676KN/m（3）、施工人員及設備荷載：1.6KN/m22）、縱向工字鋼強度檢算：縱向工字鋼以腹板下工字鋼受力最大按30cm等間距布置，計算跨度L=6.0m，工40a 工字鋼的幾何性質為：q1=0.11、676KN/m，Wx=1090cm3，Ix=21700 cm4，q總=q1+58.040.3=17.99KN/m計算圖示為：故：縱向工字鋼強度滿足要求。3）、縱向工字鋼剛度檢算：由此可見縱向工字鋼剛度滿足要求。 4）門洞兩側碗扣支架強度及穩定性檢算以腹板下支架為計算對象，每根支架承受的軸向壓力為： N=（74.766.56）+0.57741426）/（2104）+2.86=17.57KN因為在前面已對當N=37.04KN時立桿的各項力學參數驗算合格，在這N=17.57KN，就不再進行驗算，即支架強度及穩定性檢算均合格。5）、支架底砼條形基礎強度檢算：故基礎強度滿足要求。4、支架拼裝施工步驟1）12、架空支架施工前必須先將施工區域圈護起來，以保證施工安全。2）、砼條形基礎施工時按測量放線的位置采用組合鋼模立模加固后澆筑砼，每施工完一個門洞基礎，即開始搭設支架。3）、搭設支架前，由于立柱支架較密，必須先搭單排架以供施工人員操作之用。支架搭設時，小橫桿采用碗扣橫桿，大橫桿采用普通鋼管，立桿采用碗扣式腳手架，斜撐采用普通鋼管，掃地桿距離基礎頂面距離不大于20cm，剪刀撐應由底至頂連續設置，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。4）按橫向、縱向間距安放可調底座，并按不同的計算高度調整好底座上可調螺帽位置，使螺帽頂面位于同13、一水平面上，可調底座與枕木間可使用扒釘固定。5）檢查腳手架有無彎曲、接頭開焊、斷裂等現象，無誤后可實施拼裝。6）拼裝時，腳手架必須保證垂直度。尤其重要的是必須在第一層所有立桿與橫桿均拼裝調整完成無誤后方可繼續向上拼裝，否則會引起以后各層的拼裝困難。豎桿與橫桿之間必須搭斜，以增強結構整體穩定性。7）拼裝到頂層立桿后，裝上頂層可調頂托，并依設計高度將各頂托頂面調至設計標高位置。8）鋪設頂層縱向方木，在鋪設時注意使其兩縱向方木接頭處位于U型可調支撐處。9）鋪設橫向方木，鋪設間距以20cm進行，使用水準儀檢查標高，使用木楔調整標高，無誤后可拼裝底模。5、支架預壓在支架施工完畢以后，應對支架進行等荷載預14、壓，消除支架的非彈性壓縮及支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷。考慮施工簡便、節約成本，采用砂袋法預壓。1）荷載準備預壓荷載采用40kg/袋的砂袋，根據各梁段自重的不同，荷載也不同，具體如下： 預壓荷載數量表表-2節段編號單位砂袋數量節段編號單位砂袋數量上行線0#、1#、1段袋26858下行線0#、1#、1段袋5493上行線2#、2段袋2353下行線2#、2段袋2106上行線3#、3段袋2223下行線3#、3段袋1970上行線4#、4段袋2100下行線4#、4段袋1853上行線5#、5段袋20XX下行線5#、5段袋1762上行線6#、6段袋1911下行線6#、6段袋1651上行線7#、7段袋23615、6下行線7#、7段袋2067上行線8#、8段袋2197下行線8#、8段袋2028上行線9#、9段袋2145下行線9#11#段袋3718上行線10#、10段袋2113下行線合攏段袋1021上行線11#14#段袋5057上行線合攏段袋1073注：1、砂袋的每袋重量可根據搬運情況進行調整； 2、要求外包裝袋為質量、密封性好的新塑料袋； 3、砂袋要逐袋稱量，要設專人稱量，專人記錄，稱量好的砂袋必須采用防水措施，要準備要防雨布。2）預壓加載時盡量符合澆注混凝土的狀態，分級加載，每級加載進行底模變形觀測，并做詳細記錄。全部加載后，不可立即卸載，需等壓72h后，再逐級卸載、逐級測量并詳細記錄。同時注意提前搭16、設下一節段支架，以便卸載的砂袋可直接進行下一節段支架的與預壓。3）量測在各節段兩端1/2底板、底板兩側設置支架變形觀測點，連續觀察3天，分級測出支架加載變形值f1，再測出支架卸載后的變形值f2，以而確定出支架預拱度。三、安全保證措施1、支架搭設的安全措施1）、腳手架搭設人員必須是經過接國家標準考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗，才能進行腳手架的搭設和拆除工作。2）、搭設腳手架必須按規范進行，即：橫平豎直、連接牢固，底腳著實，層層拉結，支撐挺直，通暢平坦，設施齊全、牢固。3）、架子工必須嚴格按專項施工方案及操作規程的要求搭設，在搭設中要正確佩戴和使用勞動保護用品（戴安全17、帽、系安全帶、穿防滑鞋等），嚴禁灑后上崗，在工地上嬉笑打鬧。4）、腳手架不得鋼、竹混搭，主要受力桿件，如立桿、大橫桿、小橫桿和剪刀撐等，在同一建筑立面必須使用同一材質的材料。5）搭設用鋼管和扣件必須符合國家標準，禁止使用有嚴重銹蝕、彎曲變形或有裂紋的鋼管，脆裂、變形、滑絲的扣件也禁止使用。6）腳手架上人斜道應有獨立的支撐系統，轉角休息平臺應不小于2平方米，斜道坡度不得大于l:3，防滑條的間距不得大于30厘米。7）、不得將模板支架、纜風繩及泵送砼的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。8）、在腳手架使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿及縱、橫向掃地桿。9）、腳手架與各類輸電線路的距離必須18、符合規定的安全距離，否則必須采取必要的安全防護措施。搭沒和拆除架體時，必須注意安全，謹防桿件碰及高壓線后傷人。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10）、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，以防腳手架上墜物傷人。11）、冬期施工時，腳手架上應采取防滑措施，以防摔倒傷人。 12）、鋼管腳手架立桿的底腳應垂直穩放在砼墊塊或砼硬化地基上，并設縱、橫向掃地桿。13）、腳于架兩端、轉角處以及外側的剪刀撐必須接續到位，拉結點構造和數量符合要求。14）、腳手架主要桿件的接長點必須錯開；鋼管剪刀撐的接長處必須搭接，其搭接長度不得小于50厘米。15）、腳手架必須有良好的避雷接19、地裝置，接地電阻不大于lo歐姆。16）、腳手架上的垃圾雜物必須經常清理，發現腳手片破損或桿件彎曲、變形的，應及時更換。17）、嚴禁在腳手架上拉纜風繩和設置起重把桿；不準在腳手架上擱運料滑槽，搭設受料平臺；不準采用斜拉、斜吊方式從腳手架上進料。18）、拆除腳手架應明確專人負責指揮，拆除前必須進行全面檢查架體有無其他牽拉物，提升機與腳手架、建筑物連結情況等；拆除時指定專人警戒；拆除必須按搭設的逆順序逐層自上而下進行，做到一步一清。嚴禁上下同時拆除。19）、拆下的鋼管、腳手片、扣件、密目型安全網等物體，應向下傳遞或用繩吊下，禁止往下拋拂。20）、鋼管、腳手片、扣件、安全網等分門別類，整齊堆放，掛設標20、牌。21）、腳手架搭設后，必須申請驗收。2交通安全措施1）、在每個門洞入口段向前50米處設有“前方施工請慢行，并標明行車方向”的警示牌。2）、在架空支架的兩端必須設專人看守，指揮車輛及行人通過門洞。3）、在每個門洞頂掛上一個警示牌，標識“車輛限寬3.5m，限高4.0m，限速5公里/小時”，并掛上兩盞警示燈。4）、在每個門洞入口段立柱支架端面鑲嵌一塊薄鋼板并涂上白油漆，畫上黃白相間的慢行警示標識。5）、指揮車輛的安全員必須檢查車輛車廂內物件不能超出車廂范圍，以防碰撞立柱支架，造成重大事故。6）、在施工段梁底必須掛安全網，以防墜物傷人。7）、施工人員穿過馬路時必須注意交通安全，堅持“一停、二看、三通過”的原則。