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1、塔吊基礎后植筋法施工方案1 施工方案確定1）為滿足上部結構構件的吊裝及施工進度需要，需對原塔吊（基礎節已埋置于基礎底板中）進行更換，經過性能比較最終選擇TCT6016型塔吊.經過與原有塔吊主要性能參數對比，發現該塔吊標準節的寬度與原塔吊不一致，因此如何處理塔機基座將成為此次塔吊安裝及確保塔吊在使用過程中安全的重中之重.2）經過多種方案分析及計算論證，確定采用后植筋法處理，即在塔吊單腿種植12顆M30-8。8級高強度螺栓和12顆28(HRB400)鋼筋，面覆承重鋼板，28圓鋼與承重鋼板套絲上螺母固定，塔吊基礎節底板直接焊接在承重鋼板上，并在塔吊單腿上焊接三角形肋板與承重板連接的方式處理塔吊基礎.2、3）材料選用（3.1)螺栓設計抗拉F1=124 kN(破斷拉力266。7 kN,種植深度500 mm)，見植筋抗拔力計算;(3。2）28圓鋼設計抗拉力F2=120 kN（破斷拉力為188.1 kN，種植深度為420 mm)，見植筋抗拔力計算；（3.3）承重板采用850 mm 850 mm 50mm,材質:Q345B；(3。4）塔吊基礎節底板：600 mm600 mm50 mm，材質為：Q345B;（3.5）采用喜利得膠水，產品標準M3088級螺栓種植深度為270 mm，本次種植深度為500 mm,大于喜利得標準；（3。6)承重板與塔吊基礎節底板采用hf=25 mm角焊縫，E506焊條，焊縫設計3、應力=200 Mpa.2 植筋抗拔力計算1、在植筋抗拔試驗中發現有兩種破壞形式，大部分是從混凝土中植筋底部按近似=1015角度斜面破壞拔出（見圖1）,小部分因混凝土強度較低沿植筋膠與混凝土之間界面被拔出（見圖2）。植筋從混凝土斜面破壞（如圖1)抗拔力由于圖1中錐形底面積較小,不考慮該混凝土抗拔力，混凝土破壞的側面積為:As=2Lc則混凝土抗拔力N1= （公式1）上式中，N1-植筋抗拔力,KN；混凝土的抗拉設計強度,N/mm2；(C35混凝土的抗拉設計強度值取1。57 N/mm2 )圖1中混凝土倒錐體斜面面積;折減系數，無筋混凝土結構取值0。30。5;鋼筋混凝土結構取值0.50.7在原塔吊基礎(4、強度C35）中鉆直徑36mm直徑孔，按附圖一(塔吊單腿螺栓平面布置圖）布置。M30螺栓種植深度500 mm，28圓鋼種植深度420 mm,植筋膠采用喜利得HIT-HY150膠.由圖1可得：令=12，=0。5，c=500tg=105。75mm，L=500/cos=511。56mmAs=2Lc =33。97103mm2由公式（1）得（M30螺栓)N1植筋抗拔力=0。51。5733.97103=266.7KN令=12,=0.5，c=420tg=88。83mm，L=420/cos=429。71mmAs=2Lc =23.97103mm2由公式（1)得（28圓鋼）N1植筋抗拔力=0。51.5723。9715、03=188。1KN2、群錨受拉內力計算軸心拉力作用下(圖3）,各錨栓所承受的拉力設計值應按下式計算：NSd = N / n （公式2)式中NSd錨栓所承受的拉力設計值;N總拉力設計值；n群錨錨栓個數。由公式（2)得N總拉力設計值=（266。7+188。1）124=21830.4KN3強度驗算（1）TCT6016型塔機主要性能參數：最大幅度（m)工作狀況水平力Ph(KN)垂直力Pv(KN)彎距M（KN。m)扭矩Mn（KN。m）60工作狀況295374776453非工作狀況7155647761（2）當塔吊大臂與標準節成45角時，塔吊單腿受力最大（如圖3）。單腿最大受壓力：F壓=M/（L）+PV/6、4=4776/（2）+556/4=1827KN單腿最大受拉力：F拉=M/（L)-PV/4=4776/（2）-556/4=1549KN最大剪切力:PH=71KN剪力和拉力共同作用：F合=1828KN單條腿設計抗拉：【F拉】=12F1+12F2=12124+12120=2900KN2900KN1828KN，基礎植筋設計抗拉滿足要求.(3）承重板與基礎節底板焊縫驗算：焊縫計算長度LW=6004=2400mm,取1920mm(取80）焊縫計算高度：hf=250.7=17。5mm，取14mm焊縫所承受的應力：F=LWhf=200192014=5376 kN F合=1828 kN焊縫設計應力滿足要求。4 螺栓抗拔試驗和塔吊基礎施工螺栓、鋼筋種植完畢并達到規定時間后,進行植筋抗拔試驗，試驗數量為總數的1 （不少于3根）。螺栓抗拔力設計值為124kN，28圓鋼的抗拔力設計值為120 kN.在安裝塔吊基礎節前，先將混凝土面層浮漿鑿除，放置承重板并整平后用C40混凝土無收縮高強度自流漿灌漿,待自流漿強度達到后安裝塔吊基礎節，將螺栓固緊，采用E506焊條將承重板與塔吊基礎節底板焊接，并采取有效的防銹措施來保證塔吊基腳的強度。5 附圖（見下頁）