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1、產業園辦公樓工程塔吊基礎施工方案武漢建筑工程有限責任公司塔吊基礎施工方案第一節 工程概況電器辦公樓工程；工程建設地點:經濟開發區三路;屬于框架結構；地上6層；地下1層；建筑高度:28。95m；標準層層高：4.5m ；總建筑面積：21391平方米.第二節 編制依據辦公樓工程施工圖紙辦公樓工程地勘報告塔式起重機設計規范(GB/T13752-1992）地基基礎設計規范(GB5000720XX）建筑結構荷載規范(GB5000920XX)建筑安全檢查標準（JGJ5999）混凝土結構設計規范（GB5001020XX）第三節 工程施工對塔吊的要求1、塔吊選型本工程為框架結構,垂直運輸主要通過塔吊完成,對現場2、的垂直運輸和水平運輸能力要求比較高，根據總平面布置采用二臺QTZ80塔吊.2、塔吊布置（1）塔吊施工時應注意塔吊大臂之間的安全高度以及塔吊臂與建筑物的安全高度。(2）考慮施工作業區域內的作業量、場地情況，場地內鋼筋加工和堆放大模板的位置，拆裝場地、條件等因素，保證施工需求，吊裝無死角。（3）保證塔機運動部分任何部件距離現場內及周邊建筑物、施工設施之間的安全操作距離不小于1m。(4）塔吊平面位置見施工總平面布置圖.第四節 塔吊基礎定位1、根據現場實際情況和結合本工程特點，考慮到機械的經濟適用性，計劃在辦公樓的A軸南側，6軸及21軸處設置2臺塔吊（臂長56m).2、塔吊預埋地腳螺栓定位尺寸見塔吊基3、礎圖。第五節 工程地質資料根據業主提供的巖土工程勘察報告顯示塔吊基礎下部持力層及下臥層土質情況為：土層：層土；土層名稱:粘土；土層地耐力:420KPa 。第六節 塔吊基礎形式1、本工程基礎為粘土天然地基,坑底標高約為5.5m,土層地耐力420KPa,己達到廠家基礎設計要求。2、塔吊基礎采用方形鋼筋混凝土承臺。第七節 塔吊基礎施工做法塔吊基礎放線-基坑開挖澆墊層及砌磚胎模綁扎鋼筋籠預埋地腳螺栓-澆筑基礎混凝土-混凝土養護。 1、土方開挖塔吊基坑的放線應嚴格按照廠家提供確定的塔吊基礎平面位置和塔吊基礎施工圖紙上確定的尺寸進行,基坑的大小為5m 5m *1。25m，基坑在開挖過程中要注意坑底標高的控4、制。塔吊基坑底部應進行平整夯實處理。2、墊層施工墊層施工之前應清理基坑內的雜物、平整基坑，然后再進行砂石墊層的施工，施工過程中注意墊層標高的控制，夯實后須達到設計標高，同時做好隱蔽工程驗收記錄。3、鋼筋、模板、砼的施工施工前必須對各工種進行技術交底，施工過程中隨時檢查各工種的施工情況,施工中出現的誤差應控制在允許范圍內.嚴格按照塔吊基礎計算書確定的配筋方式進行配筋，不必超筋，不得少筋，綁扎時注意間距及鋼筋的規格、鋼筋間距、錨固長度應符合設計圖紙及規范要求。鋼筋保護層厚度要保證,還要注意不得漏扣以及綁扣絲向里，防止其銹蝕污染混凝土外表面，接地線用12以上的鋼筋埋入基礎內部，深度為1.5m,形成接5、地極（每個塔基至少兩處)。采用240厚實心磚M5水泥砂漿砌筑基礎側模，內側表面采用15mm厚1：3水泥沙漿抹灰壓光。砼澆筑前把基坑內的垃圾和雜物清理干凈。塔吊基礎混凝土等級為C30混凝土，塔吊基礎底標高為5.50m，表面原漿收光,平整度不低于1/200。澆筑前注意用塑料袋套住螺栓絲桿，澆筑搗鼓時注意不得碰觸地腳螺栓。混凝土澆筑時取樣留取試塊送檢，作為混凝土是否達到設計強度85%以上進行塔吊安裝的依據，同時試驗報告作為安全資料存檔備查。砼應分層澆筑,澆筑過程中振搗手控制振搗深度，每次振搗伸入下層混凝土面50mm。混凝土澆筑后注意養護,養護時間不少于14天。在塔基砼強度達到85的設計強度以后方可進6、行塔吊塔身的安裝，等砼強度達到100塔吊才可以投入使用。4、預埋螺栓的加工和預埋預埋螺栓按照塔吊基礎施工圖進行加工，或者由塔吊廠家進行加工。加工用的材料要滿足要求，加工的廠家要具有加工塔吊預埋螺栓的資質和能力。在基礎施工時，根據預埋螺栓的位置尺寸,木工用模板制作模具固定螺栓，保證其平面位置尺寸的精確性；電焊工配合木工加焊鋼筋，加固預埋螺栓,保證其垂直度.第八節 施工要求1、施工前檢查地基是否有軟弱土層存在，如有則應做換填處理. 2、塔吊基礎施工前塔吊基礎基坑周圍應按自然放坡處理，防止出現塌方. 3、放線工按控制軸線引測塔吊基礎位置線、控制線及予埋件定位線，施工時按線進行施工。 4、鋼筋按圖進行7、下料,施工并及時辦理驗收手續。 5、塔吊基礎用206的鍍鋅扁鐵與兩個接地體進行連接。 6、予埋件位置的基礎鋼筋不得切斷或減少。 7、塔吊予埋件安裝時應采用兩臺經緯儀、一臺水準儀控制位置，即經緯儀雙方向控制予埋件位置，用水準儀四角控制標高，水平應控制能達到1的要求，位置確定后與鋼筋骨架焊接固定好。 8、混凝土澆筑過程中振搗棒不得擾動鋼筋及予埋件，同時經緯儀及水準儀應隨時控制予埋件位置及標高是否準確，并隨時調整。 9、其它要求:施工前搭設相應的防護設施防止施工中的雜物、砼漿對塔吊基礎的損傷和侵蝕，并做好防水措施，塔吊基礎周圍不得有積水。第九節 計算書一、參數信息塔吊型號：QT80A， 塔吊起升高度8、H：45。00m,塔身寬度B:2.5m, 基礎埋深d：4.00m，自重G：1033.9kN， 基礎承臺厚度hc:1.25m,最大起重荷載Q:80kN, 基礎承臺寬度Bc：5.00m,混凝土強度等級：C30， 鋼筋級別：HRB335，基礎底面配筋直徑:20mm 額定起重力矩Me：1000kNm, 基礎所受的水平力P：30kN，標準節長度b：2。8m，主弦桿材料：角鋼/方鋼， 寬度/直徑c：120mm，所處城市：湖北武漢市， 基本風壓0：0。35kN/m2，地面粗糙度類別：C類 有密集建筑群的城市郊區，風荷載高度變化系數z：1。25 。二、塔吊對承臺中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=9、1033。9kN；塔吊最大起重荷載：Q=80kN；作用于塔吊的豎向力:FkGQ1033.9801113.9kN；2、塔吊風荷載計算依據建筑結構荷載規范（GB5000920XX）中風荷載體型系數：地處湖北武漢市，基本風壓為0=0。35kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數z=1。25；擋風系數計算:=3B+2b+(4B2+b2）1/2c/（Bb)=（32。5+22。8+(42。52+2。82）0.5)0。12/（2.52。8）=0.323;因為是角鋼/方鋼，體型系數s=2.354；高度z處的風振系數取:z=1。0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0。71。002.3541。250。35=010、。721kN/m2;3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=BHH0.5=0.7210.3232.545450.5=589。485kNm；MkmaxMeMPhc1000589。485301.251626。99kNm；三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算：eMk/(Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離; Mk作用在基礎上的彎矩; Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25551。25=781。25kN； Bc為基礎的底面寬度;計算得：e=1626.99/（1113.9+781。25)=0。859m b/6時，e=0。859m11、 5/6=0。833mPkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離（m)，按下式計算: aBc/20。5Mk/(FkGk）5/20。51626。99/(1113.9+781.25）=2.677m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=5m；不考慮附著基礎設計值：Pkmax=2（1113.9+781。25）/(32.6775)= 94.391kPa；地基承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規范GB 5000720XX第條。計算公式如下: fa = fak+b(b3）+dm(d0。5) fa-修正后的地基承載力特征值12、(kN/m2); fak-地基承載力特征值，按本規范第5。2.3條的原則確定；取420。000kN/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數； 基礎底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5。000m； m-基礎底面以下土的加權平均重度,地下水位以下取浮重度，取20。000kN/m3； d-基礎埋置深度（m） 取4.000m；解得地基承載力設計值：fa=468.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為：fa=468。000kPa;地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=75.806k13、Pa，滿足要求！地基承載力特征值1。2fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=94。391kPa，滿足要求!五、基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范(GB 50007-20XX）第條。驗算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時，hp取1.0。當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內插法取用;取 hp=0。96; ft 混凝土軸心抗拉強度設計值;取 ft=1.43MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度;取 ho=1。20m； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=（at+ab）/2; am14、=2.50+（2。50 +21.20）/2=3。70m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長,當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at2。5m； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長,當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=2.50 +21。20=4。90； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力;取 Pj=113。27kPa; Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00（515、。004。90）/2=0.25m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=113.270。25=28。32kN。允許沖切力：0。70.961。433700。001200.00=4266662。40N=4266.66kN Fl= 28。32kN;實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-20XX）第8.2。7條。計算公式如下:MI=a12(2l+a)（Pmax+P2G/A）+（Pmax-P）l/12式中：MI -任意截面II處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值; 16、a1 -任意截面II至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=（BcB)/2(5.002。50)/2=1。25m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值,取113.27kN/m2; P 相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，PPmax（31.641al）/31.641113。27（31.64-1.25）/(31。64)=84.517kPa； G 考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1.3525BcBchc=1。35255.005。001。25=1054。69kN/m2； l -基礎寬度，取l=5。00m； a -合力作用點至基礎底面最大壓力邊17、緣的距離,取a=1。64m； a 截面I - I在基底的投影長度， 取a=2.50m. 經過計算得MI=1。252(25。00+2。50)(113。27+84。52-21054.69/5.002）+(113。27-84。52）5。00/12=203.31kNm。2.配筋面積計算 s = M/(1fcbh02) = 1(1-2s)1/2 s = 1/2 As = M/(sh0fy）式中，l 當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0。94,期間按線性內插法確定，取l=1.00; fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14。30kN/m2； ho 承臺的計算高度，ho=1。20m.經過計算得： s=203.31106/（1。0014。305.00103（1。20103）2)=0。002； =1(120。002)0。5=0。002； s=10。002/2=0。999； As=203。31106/(0.9991。20103300.00)=565.30mm2.由于最小配筋率為0。15%,所以最小配筋面積為:5000。001250。000。15=9375。00mm2。故取 As=9375。00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，20160mm。承臺底面單向根數30根。實際配筋值9426 mm2。