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1、目錄1. 工程概況22. 編制依據23。 施工電梯技術參數34. 施工電梯基礎34.1 施工電梯布置34.2 施工電梯基礎施工44。3 基礎承載力計算54.4 加固鋼管支撐架計算55. 施工電梯附墻件65.1 附墻件布置65。2 附墻件施工要點66。 平臺腳手架、施工通道66。1 施工電梯平臺腳手架施工66。2平臺腳手架計算書77。 安全保證措施77.1 安全注意事項77.2 應急預案78. 附圖及附件7附件1:鋼管支撐架計算書附件2：平臺腳手架計算書附圖1：施工電梯布置平面圖附圖2：基礎及平臺示意圖附圖3:支撐加固剖面圖附圖4：附墻連接示意圖附圖5：升降機立面圖施工電梯基礎專項施工方案1. 2、工程概況1）工程名稱：成都萬科海悅匯城一期總承包工程2）建設單位：成都萬科華東置業有限公司3）設計單位:四川省建筑設計院4）施工單位：中天建設集團有限公司5）監理單位：四川四強建設項目管理有限公司6）地勘單位：四川省川建勘察設計研究院有限公司7)工程地點：位于成都市雙流縣華陽鎮，東南面一側為規劃紅星路南延線，西南為海昌北路8）建筑形式：本工程總建筑面積71190平米，地下一層車庫7506.79平米,架空層物業用地1962.13平米，地上35層住宅61721.08平米。建筑高度99。50米，本工程正負0。000相當于絕對標高480。75。本工程結構形式為框架剪力墻結構,高層部分基礎采用人工挖孔樁3、加筏板基礎,多層部分基礎采用獨立基礎+防水板。主樓抗震等級二級，地下室擴展部分三級,耐火等級一級，建筑使用年限50年.9）當施工電梯基礎為獨立基礎時，需介紹地質條件，并附相關地質勘察報告；施工電梯安裝在閥板、頂板上時,需介紹板的厚度、強度。2. 編制依據1)建設工程安全生產管理條例（第393號令)2）施工升降機技術條件GB/T1005420XX3）施工升降機技術規程GB/T1005520XX4）建筑結構荷載規范GB50009-20XX5）高處作業安全技術規范JGJ80916)建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規程JGJ21520XX7）建筑施工安全檢查標準JGJ5920XX8）施工現場臨時4、用電安全技術規范JGJ4620XX9）建筑機械使用安全技術規程JGJ33-20XX10)本工程施工組織設計3. 施工電梯技術參數本工程施工雙籠電梯擬采用廣東佛山高達建筑機械有限公司制造的SC200/200施工升降機,根據SC 型升降機使用手冊，單個吊籠的技術性能參數如下：項 目單 位參 數額定載重量2*2000額定乘員(無載貨時）人20最大提升高度M450起升速度m/min36吊籠內空尺寸（長寬高）M3.21。52.5外籠（雙）尺寸M4。24.42.1吊籠自重22200標準節自重170標準節長度1508吊桿提升長度200電機臺數614連續負載25%負載功率每臺KW8.5/11額定電壓/頻率V/5、HZ380/50額定電流A1423.5漏電斷路器A263減速機速比1：16防墜安全器自動力矩KNm3防墜安全器動作速度m/min54整機自重（H=100m）T20附墻架承載力每套KN40安裝載重量2*10004. 施工電梯基礎4.1 施工電梯布置主體結構及裝修階段施工時，垂直運輸機械采用SC200/200TD施工升降機四臺；垂直運輸機計劃安裝時間為結構9層開始。根據施工現場的場地情況及建筑物的平面位置，確定12#34樓各一臺施工升降機。1#3#樓人貨梯基礎設置于車庫頂板上，2#樓人貨梯基礎設置于基礎底板上，4人貨梯基礎設置于地下室頂板外。各棟施工電梯安裝位置如下:1、1#樓施工電梯安裝于1-16、1-2軸間,距1L中心距3650mm。2、2樓施工電梯安裝于2122-13軸之間，距2L軸中心距3650mm。3、3樓施工電梯安裝于3-H3G軸之間，距3-1軸中心距3600mm。4、4樓工電梯安裝于4-64-8軸之間，距4P軸中心距3200mm。各棟施工電梯安裝位置詳見施工總平面圖布置圖。13#4升降機樓從車庫頂板-1.35至屋面層99。35，安裝高度為101m,每節導軌架1508mm，計67節導軌架。23#樓升降機從基礎底板-5.05至屋面層99.35,安裝高度105m，每節導軌架1508mm，計70節導軌架.4.2 施工電梯基礎施工（1）基礎的技術要求（2）基礎施工工藝及質量控制措施施工7、工藝：施工電梯型號選用SC200/200TD，基礎尺寸為（長）4。5 M（寬）4.60M(高)0.30M。各棟施工電梯基礎底板均配12200雙向雙層鋼筋，砼強度等級為C30，整體澆搗。將2.5 米長50 50 5 角鋼頭削尖，打入雙籠電梯基礎范圍內,支設雙籠電梯基礎模板，綁扎鋼筋，鋼筋定要與已打入的角鋼焊接完好，作避雷引下線。施工電梯基礎平面尺寸圖詳見附圖。質量控制措施：基礎座或基礎預埋件應全部埋入混凝土基礎板內。基礎施工時應認真校對基礎及預埋件的軸線位置，偏差不得大于5mm。 要控制砼表水平度不得大于1/1000.砼澆筑完畢后及時閉水養護，達到強度后即可安裝雙籠電梯.（3）排水措施施工電梯基8、礎平面必須保證良好的排水。依工程實際情況，需要排水的編寫具體的排水措施。（4）加固措施在腳手架立桿對應的下面采用鋼管回頂承擔此腳手架荷載，后澆帶處設雙排支撐到基礎地下車庫底板。依工程實際情況，需要加固的編寫具體的加固措施。包括加固方案設計（附圖）及具體的施工方法。當地下室為多層時，需要寫明如何保證不同層的加固立桿上下位置在同一直線上。4.3 基礎承載力計算根據本工程結構設計總說明，車庫頂板荷載為28KN,根據（成都萬科海悅匯城一期項目巖土工程勘察報告)及補充報告報告，粉土層承載力特征值為0.06MPA。施工升降機自重： SC200/200TD型施工升降機按高度105m時的重量：P1=（吊籠重+9、外籠重+導軌架總重+載重量）。吊籠重44 KN;外籠重14。8KN；導軌架總重=（每節重1。7KN，每節高1。508m)：1。7KN70節=119KN；載重40KN;P1=(44+14。8+119+40）=217.8KN。基礎承載P計算：考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響,取系數n=2。1.頂板升降機基礎承載P=G2。1=217。82。1=457.38KN施工電梯基礎混凝土自重：P2=4.54。60.325kN/ m 3=155.25KN.施工總荷載為457.38+155.25=612。63 KN基礎地面承受壓力：612.63(4。54.6）=29。6KN/m22#樓人貨梯基礎設置于基礎底板10、,基礎地面承受壓力小于粉質粘土層0。06MPA及60KN/m2，滿足要求。1#3樓人貨梯基礎設置于車庫頂板,不滿足要求。為確保車庫頂板安全，采用鋼管回頂加固措施.4.4加固鋼管支撐架計算施工升降機安裝在地庫頂板上滿堂鋼管支撐架立柱驗算(進行支撐加固的須進行此項計算），計算的板厚按電梯基礎加板厚計算，立桿跨度為基礎擴大一個立桿間距計算，詳見附件1。5. 施工電梯附墻件5。1 附墻件布置每三層設附墻架一道，電梯中心距樓板的距離為3。2米,附著長度為3.2米，一般施工升降機的附墻連接架的標準長度為2.9米至3.6米，所以支撐長度隨附著物的遠近進行特殊的加長處理。附墻架均與陽臺封口梁進行附著。根據安裝11、方案，附墻件布置如下表.5.2 附墻件施工要點1）附墻座與建筑物連接承載力不得小于40KN。2）附墻座和建筑物連接方法，附架與樓板的連接.A.將前桿用U型螺栓固定與標準節方框上，將附墻后座用穿墻螺栓固定于建筑物的響應位置上。B.從基礎面起每隔8.4米安裝一套附墻架，每個人貨梯擬設置12道附墻。最大高度時，最上面一處附墻以外懸出高度不得大于7。5米。C。隨著導軌的升高，應按每不大于10。5米安裝一個附墻架,建筑物上的附墻座應先安裝好支架，其允許最大水平傾角為100以內，每個停靠站必須設過橋平臺。采用型附墻架，聯接尺寸L=29003600mm,附墻架寬度B=1425mm.6。 平臺腳手架、施工通道12、6。1 施工電梯平臺腳手架施工(1）施工技術參數腳手架為扣件式鋼管落地式雙排腳手架與分段懸挑式，立桿縱距為1600、800、1600mm，立桿橫距為800、500mm,2層以下步距1800，2層以上為1800 mm、（穩定性計算值）1000mm，連墻桿中心間距為3200mm(每根連墻桿有效面積為5。5平方米）,兩側面按要求設置剪刀撐、擋腳板、欄桿、密目網。平臺與結構構筑物間距35mm，保證施工時由腳手架平臺承受荷載,保證結構平臺板的安全。腳手架平臺的搭設高度（含屋面層防護1500mm)為108。5米,落地架首層10層，懸挑分段1117層,1824層,2435層。腳手板鋪設的層數為34層（0.313、5KN/m2),每米立桿結構自重取0.1291KN/m，施工正常荷載取2層（5KN/m2）。詳見附圖。(2）施工工藝流程落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整材料配備定位設置腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻件鋪板懸挑腳手架搭設的工藝流程為:懸挑層施工預埋穿插工字鋼焊接底部定位鋼筋首層搭設架體加斜拉鋼絲繩搭設架體鋪板。（3）電梯樓層入口設置：電梯樓層的入口設置平面見附圖，在入口處中庭內雙排拆出凹口，搭設落地架，入口通道1.2米,每層入口位置處設置，地上的落地架與樓層的柱體水平抱箍時，應將柱角保護好,以免損壞棱角。平臺及施工通道的搭設、使用、拆除等安全技術要求按腳手架安全技14、術要求執行。6。2平臺腳手架計算書詳見附件2。7。安全保證措施7.1 安全注意事項1）地面操作人員,應盡量避免在高空作業面的正下方停留或通過，也不得在起重機的起重臂或正在安裝的構件下停留或通過。 2）構件安裝后，必須檢查連接質量，只有連接確實安全可靠,才能松鉤或拆除臨時固定工具。 3）雨天和霧天不安排高空作業，必須進行時定要采取可靠的防滑、防墜措施;遇到六級及以上風時，必須停止高空作業。惡劣天氣后要對高空作業設施進行全面的檢查、修復和完善。 4）重點把好高空作業安全關,有高處作業人員必須經過體檢合格，工作期間, 嚴禁喝酒、打鬧。小型工具、焊條頭子等放在專門工具袋內。使用工具時,要握持牢固。手持15、工具應系安全繩，應避免直線垂直交叉作業。 5)吊裝作業應劃定危險區域，掛設安全標志，加強安全警戒。 6)“安全生產、預防為主”，在施工過程中，首先要保證防護設施的到位，在防護不到位的或不符合要求的情況下,作業人員有權對施工的作業條件、作業程序和作業方式中存在的安全問題提出批評、檢舉和控告.有權拒絕違章指揮和強令冒險作業。7）施工電梯具體安拆過程及安全施工、使用要點見安拆專項方案。7.2 應急預案8. 附圖及附件附件1:鋼管支撐架計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13020XX)。模板支架搭設高度為5。0米,搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.60米，立桿的橫距 l=0。6016、米，步距 h=0.60米。梁頂托采用雙鋼管483。2mm。圖樓板支撐架立面簡圖一、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于支架的活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。經計算得到,活荷載標準值 NQ = （29。600+0。000）0.6000。600=10.656kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ二、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N = 15。74kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到;i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm);i = 1.59A 立桿凈截面面積 （cm2); A = 4.50W 17、立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 4。73 - 鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）;f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2；l0 計算長度 (m);如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1）l0 = （h+2a） (2）k1 - 計算長度附加系數,按照表1取值為1。243;u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結果：l0=1.2431。7000.60=1。268m=1268/15.9=79.840 =0.728=118、5735/(0。728450）=48.021N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！公式（2）的計算結果:l0=0.600+20。100=0.800m=800/15.9=50.378 =0。852=15735/（0。852450）=41。032N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3）計算l0 = k1k2（h+2a） （3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1。014;公式（3）的計算結果：l0=1。2431.014(0.600+20。100）=1.008m=1008/15。9=63。496 =0。805=15735/(0.80545019、)=43.428N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!4#樓升降機基礎設置在回填土上.為保證升降機基礎地基穩固，避免因地基沉降造成升降機安全隱患。升降機基礎位置土方回填采用2:8灰土分層夯填,分層厚度300mm，采用蛙式打夯機夯實.避免雨天進行灰土回填，若有天氣變化及時用彩條布覆蓋,回填完成后及時施工砼墊層。選用基礎類型如圖1示，混凝土基礎長4.5m，寬4.6m，厚0。3m，砼強度等級為C30，配筋為雙層雙向12200.附件2：平臺腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20、32.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為:立桿的縱距1。60米，立桿的橫距0.80米,立桿的步距1。40米。采用的鋼管類型為483。2，連墻件采用2步2跨,豎向間距2。80米，水平間距3.20米。施工均布荷載為5。0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設11層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0。3500.800/3=0。093kN/m活荷載標準值 Q=5。0000。800/3=1。333k21、N/m靜荷載的計算值 q1=1。20。038+1.20。093=0.158kN/m活荷載的計算值 q2=1。41.333=1。867kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為 M1=(0。080。158+0.101。867)1.6002=0.510kN。m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=（0.100.158+0.1171.867)1。6002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:=0.600106/4729.0=22、126。786N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0。038+0。093=0。132kN/m活荷載標準值q2=1.333kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0。6770。132+0。9901。333)1600.04/（1002。06105113510.0)=3.950mm大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm，滿足要求！二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的23、最大彎矩和變形。 1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。0381。600=0。061kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3500.8001.600/3=0。149kN活荷載標準值 Q=5。0000.8001.600/3=2。133kN荷載的計算值 P=1。20。061+1.20。149+1。42.133=3.240kN小橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=（1。20.038)0。8002/8+3.2400。800/3=0。868kN。m=0。868106/4729。024、=183.459N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00。038800.004/（3842.060105113510.000)=0。01mm集中荷載標準值P=0。061+0.149+2.133=2。344kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2344.107800。0（3800。024800。02/9）/（722.06105113510。0）=1.822mm最大撓度和 V=V125、+V2=1.831mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。0380。800=0。031kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3500.8001。600/2=0.224kN活荷載標準值 Q=5。0000。8001.600/2=3.200kN荷載的計算值 R=1。20.031+1。20.224+1.43。200=4。786kN單扣件抗滑26、承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；本例為0。1363 NG1 = 0.13632.000=4.362kN （2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350111.600(0。800+0。200)/2=3.080kN (3)欄桿與擋腳手板自重27、標準值(kN/m）；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501。60011/2=1。320kN （4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2)；0。005 NG4 = 0。0051.60032.000=0。256kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.018kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ = 5.00021.6000.800/2=6。400kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范28、（GB5000920XX）附錄表D。4的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)附錄表7。2.1的規定采用：Uz = 1。250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872經計算得到，風荷載標準值Wk = 0。70。3001。2500.872 = 0.229kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851。4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。29.018+0.851。46.400=18.438kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4N29、Q經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.29。018+1。46。400=19。782kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851。4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值（kN/m2）； la - 立桿的縱距 （m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。851。40.2291.6001.4001。400/10=0.085kN。m五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=19.782kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； 30、u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定,l0=1。1551。5001.400=2。425m； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4。729cm3; - 由長細比,為2425/16=153； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.301； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=19782/（0.30450)=145.959N/mm2;f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要31、求! 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=18。438kN； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。59cm; k - 計算長度附加系數，取1。155; u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1.500; l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551.5001。400=2。425m； A 立桿凈截面面積,A=4.501cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4。729cm3； - 由長細比，為2425/16=153； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.301； MW - 計算立32、桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）;經計算得到=18438/(0。30450)+85000/4729=154。106N/mm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 4。656kN; NQ 活荷載標準值，NQ = 6.400kN； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.136kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時33、，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 80。915米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。000米。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 4.656kN； NQ - 活荷載標準值，NQ = 6。400kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.136kN/m； Mwk - 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩,；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 74.166米。腳34、手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:經計算得到,考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。000米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0。229kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2。803.20 = 8.960m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）;No = 5。000經計算得到 Nlw = 2。871kN，連35、墻件軸向力計算值 Nl = 7.871kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=20.00/1。59的結果查表得到=0.97； A = 4.50cm2；f = 205。00N/mm2.經過計算得到 Nf = 89.359kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 7.871kN小于扣件的抗滑力8。0kN，滿足要求!八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 （kN/m2），p = N/A；p = 79。13 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN)；N = 19。78 A 基礎底面面積 （m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2）；fg = 200.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk - 地基承載力標準值；fgk = 200.00地基承載力的計算滿足要求！附圖1:施工電梯布置平面圖附圖2：基礎及平臺示意圖附圖3:支撐加固剖面圖附圖4：附墻連接示意圖附圖5:升降機立面圖